一、高性能环氧型建筑结构胶粘剂的研制（论文文献综述）
赵云峰[1]（2021）在《高性能胶黏剂密封剂在航天工业领域的应用与展望》文中指出本文对航天产品用胶黏剂密封剂的特殊要求及热防护耐烧蚀胶黏剂、耐高温胶黏剂、耐低温胶黏剂、耐介质胶黏剂、耐空间环境胶黏剂、高强度胶黏剂、结构复合材料用高性能胶黏剂密封剂的性能及其在我国运载火箭、导弹、卫星、飞船和空间站等航天产品上的应用进行了综合评述。并就未来相关领域的需求进行了展望。
何俊泓[2]（2020）在《混凝土桥梁加固高性能结构胶研发及试验研究》文中进行了进一步梳理混凝土是世界上除水以外使用最广和消耗量最大的建筑材料之一。它不仅具有高的抗压强度,好的经济适用性和耐久性,而且还很容易被加工成任何形状。但是,它也是一种韧性差,拉伸强度低的多孔脆性材料。因此,混凝土裂缝是混凝土建筑物最为常见的病害之一,特别是在外加应力荷载、结构应力、变形变化、冻融循环和风蚀、高温等条件的作用下很容易产生裂缝。混凝土裂缝一旦出现,若不及时控制,势必会加快有害介质侵入混凝土结构的内部,使混凝土结构的力学性能及耐久性逐渐退化,最终导致混凝土结构产生损害甚至完全丧失使用功能,也就是说,混凝土裂缝对桥梁服役寿命和混凝土耐久性的危害甚远。针对混凝土结构裂缝特征采用适当的材料进行修补以保证结构的承载能力至关重要。目前,环氧树脂结构胶在混凝土裂缝加固材料中脱颖而出,成为加固技术中不可或缺的材料。但是,环氧树脂较差的施工性能、韧性和抗开裂性能限制了其实际应用。为了研制高性能的环氧树脂结构胶来应对混凝土开裂问题,本文通过对结构胶的组成填料进行化学改性,并将其作为增强和增韧成分对环氧树脂进行改性,制备了一种在高温环境下仍保持较长的施工适用期,兼具触变性、高强度、刚性及一定韧性的高性能EP结构胶。通过配方设计和室内实验,考察和评价各种结构胶材料试样的基本力学性能、韧性、粘结性能,最终筛选出性能较优的修补材料配方及工艺,并对带裂缝和高温损伤混凝土界面的加固效果进行评价。主要研究内容如下:（1）选用较为普遍的E51环氧树脂作为主剂,以流动性的较高的芳香胺（H-113）为主固化剂、低活性的聚酰胺树脂（PA）为辅助固化剂及增韧组分、经硅烷偶联剂（KH-792）表面改性制备出的高活性石墨烯（MGE）为触变组分,以硅微粉、纳米碳酸钙及短切碳纤维为增稠及增强组分,制备出一种在高温环境下仍保持较长的施工适用期,并兼具触变性、高强度、刚性及一定韧性的高性能EP结构胶。该结构胶的1d压缩强度为65MPa、14d压缩强度为84MPa、14d拉伸强度为32MPa、14d剪切强度为17 MPa且其与混凝土界面的正拉粘接强度为5.6MPa（界面破坏形式为混凝土内聚破坏）。（2）通过对高性能结构胶加固带裂缝混凝土梁进行弯曲试验,研究了高性能结构胶的加固效果和破坏形式。（3）采用三点弯曲法对损伤混凝土/树脂界面粘结性能性能进行试验研究,得到界面黏结-分离本构曲线,系统研究了高温损伤混凝土和高性能结构胶界面的断裂能。
吕强[3]（2020）在《环氧树脂建筑结构胶粘剂的性能研究》文中研究说明在低温环境下对建筑结构进行加固、拼接等施工时,其中会使用到胶粘剂,一般情况下胶粘剂在低温环境下施工其性能会降低。环氧树脂建筑结构胶粘剂的组成成分主要包含着环氧树脂、填料、固化剂、稀释剂、促进剂和偶联剂,每个组成成分的用量和种类都会对胶粘剂的性能造成影响。于是文章对6个组成成分进行实验研究,选择比较适合的用量和类别,能够有助于提高胶粘剂的性能。最后所制得的环氧树脂建筑结构胶粘剂的综合性能有很大程度的提高,且当温度越高时,其性能将会越好。
李游[4]（2020）在《高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究》文中研究指明胶粘CFRP加固钢结构技术在土木工程领域具有广阔的应用前景。一方面,原结构通过黏结层将承担的部分荷载（包括活载）传递给CFRP,因此可以降低原结构的应力水平;另一方面,利用CFRP层疲劳强度高,通过黏结层的作用,约束原结构裂纹的扩展,从两方面达到加固修复的效果。两种作用均需传递荷载,在荷载传递的过程中,CFRP与钢之间的黏结界面层是该复合结构的薄弱部位。不管钢结构中是否存在缺陷,CFRP与钢之间的界面黏结性能是该技术的关键问题之一。本文围绕这一关键问题,针对高性能胶黏剂研发、黏结界面的应力分布及外界因素（温度、湿度及疲劳荷载等）对界面性能的影响机制等方面开展了较为深入的研究,主要研究工作如下:（1）基于自主研制的环氧胶黏剂,得到了固化剂及纳米材料种类与掺量对胶黏剂室温下的基本力学性能的影响规律,揭示了纳米材料对环氧胶黏剂的增强增韧机理,提出了高性能的纳米材料环氧胶黏剂的基础配合比,明确了固化剂、纳米材料的种类与合理掺量。结果表明,室温下较优固化剂选型为缩胺105,聚醚D230及缩胺105与聚醚胺D230按质量比1:2混合体三种。氧化石墨烯及功能化碳纳米管的添加主要提升了胶黏剂的拉伸强度,功能化纳米SiO2的添加主要提升了胶黏剂的断裂韧性及剪切强度。随纳米SiO2掺量的增加,胶黏剂的应力-应变关系由线性转变为非线性,应变能最高提升了 292.10%。微观结构分析表明,纳米材料的添加可抑制胶黏剂基体的裂纹扩展,增加了断面的粗糙度,另外纳米SiO2的添加使断面形成密集的塑性空穴,胶黏剂的韧性大幅度提高。（2）采用不同种类与掺量固化剂以及不同掺量纳米SiO2的胶黏剂,进行了室温固化后的CFRP板/钢板搭接试件的拉伸剪切试验,研究了固化剂及纳米SiO2对室温下搭接试件界面黏结性能的影响。以缩胺105作为固化剂,掺入纳米SiO2能显着增加搭接试件的极限承载力及有效黏结长度,提高CFRP表面的应变及界面剪应力峰值;纳米SiO2掺量为0wt.%与0.5wt.%的搭接试件的黏结-滑移曲线为双线性三角形模型,纳米SiO2掺量为1.0wt.%的搭接试件的黏结-滑移曲线为三线性梯形模型,分为“线性增长”、“屈服平台”、“下降段”三个发展阶段,黏结界面韧性大幅提升。（3）针对单一固化剂难以兼顾耐热性和韧性的不足,探明了耐热性能较好的缩胺105和韧性较好的聚醚胺D230两种固化剂混掺对纳米SiO2环氧胶黏剂高温下（70℃）基本力学性能及搭接试件界面黏结性能的影响规律,得到了满足服役高温环境的CFRP加固钢桥的固化剂混掺比。结果表明,缩胺105与聚醚胺D230两种固化剂混掺的较优比例为1:2,推荐较佳固化条件为90℃2h。推荐比例与推荐固化条件的纳米SiO2环氧胶黏剂在环境温度20℃～70℃之间的拉伸强度和应变能均大大优于常用商品胶黏剂,断裂伸长率也大大优于大多数常用商品胶黏剂。基于推荐比例与推荐固化工艺纳米SiO2胶黏剂的CFRP板/钢板搭接试件较基于常见商品胶黏剂具有优越得多的承载能力和界面断裂能。（4）针对夏季钢桥面温度可高达60℃左右,而环境温度对胶黏剂力学性能影响显着的现象。基于上述两种推荐配比的纳米SiO2环氧胶黏剂（配比1:纳米SiO2掺量1.0wt.%,固化剂为缩胺105,室温固化;配比2:纳米SiO2掺量0.5wt.%,固化剂为缩胺105与聚醚胺D230按1:2混掺,90℃固化2h）,进行了不同环境温度下胶黏剂胶体准静态拉伸试验及CFRP板/钢板搭接试件的拉伸剪切试验,得出了环境温度对纳米SiO2环氧胶黏剂力学性能及CFRP板/钢板搭接试件界面黏结性能的影响机制。通过对不同环境温度下搭接试件的极限承载力及黏结-滑移本构参数进行线性拟合,建立了其在不同环境温度下的极限承载力及黏结-滑移本构的理论预测模型。（5）由于钢结构桥梁暴露于自然环境中,经常处于湿热、海水等恶劣环境中,且长期承受车辆荷载作用。通过胶黏剂胶体及CFRP板/钢板搭接试件的恒温水浴试验,明确了湿热条件对胶黏剂及CFRP板/钢板界面性能的影响。采用不同疲劳荷载幅进行了CFRP板/钢板界面的剪切疲劳试验,揭示了搭接界面的损伤演化规律,建立了界面黏结刚度损伤模型。（6）基于CFRP/钢界面黏结-滑移本构,建立了界面应力的理论分析模型,推导了界面滑移、剪应力及CFRP拉应力的计算公式。基于解析解,分析了 CFRP板黏结长度,CFRP板弹性模量与厚度及钢板弹性模量与厚度对搭接界面性能的影响规律。通过有限元分析,获得了搭接界面的损伤发展过程,模拟了环境温度对界面性能的影响规律。
李卉[5]（2019）在《室温固化环氧结构胶黏剂研制及流变性能加速表征》文中认为环氧树脂胶黏剂是一种重要的工程胶粘剂,目前广泛应用于建筑、半导体工业和航天工程,其中强度、刚度和稳定性是建筑结构最重要的指标。强度和刚度是指材料抵抗破坏和变形的能力,稳定性是材料在使用过程中的环境耐久性,所以用于建筑结构加固的胶黏剂也必须同时满足这些指标。考虑到在土木建筑领域,其工作场所基本都在室外,甚至是一些很偏僻的地方。那么在这些复杂的环境条件下,用于加固修补工程的结构胶黏剂应易于操作,特别是其固化条件不应太严苛,因为在这些环境中,使用外部加热源固化且大面积加热胶黏剂几乎是不可能实现的。另外,由于结构性环氧树脂胶粘剂在应用中经常服役于各种极端的环境条件,如温度和湿度的影响,这些环境因素对胶粘剂的长期流变力学性能都有很大地影响,从而进一步影响建筑结构的完整性。因此,有必要研究特定环境条件下结构胶黏剂流变力学性能,特别是更加符合实际情况的动态载荷下的力学性能,这对指导结构胶黏剂在工程实践中的应用有重大意义。本文紧密结合湖南省科技厅面上项目（2010GK310）、湖南省教育厅科技重点项目（10A130）和中南林业科技大学研究生科技创新项目（20181008）开展研究,以自行配方设计的建筑结构环氧树脂胶黏剂为研究对象,其主要工作和创新点如下:（1）自行配方设计了一种性能优良且能在室温下固化的环氧结构胶黏剂,室温下固化7天后的储能模量为1.7GPa,玻璃化转变温度为108℃,克服了目前普遍存在的室温固化环氧胶粘剂的玻璃化转变温度较低的缺点。（2）对自制的环氧结构胶黏剂进行了拉伸实验,结果证明其拉伸强度和断裂伸长率均优于国标《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》（GB50728-2011）中以混凝土为基材的结构胶黏剂的要求。然后对胶黏剂进行了四种不同应力水平下的短期静态拉伸蠕变实验,并对其蠕变行为进行了分析,证明了此种环氧结构胶黏剂是一种典型的黏弹性材料。用时间-应力等效原理对胶黏剂的蠕变行为进行了加速表征,使胶黏剂的蠕变行为的观察时间得到了较大扩展,有效的节约了实验周期,且得到了在应力水平为36MPa时,自制环氧结构胶黏剂的位移因子和应力增量之间的函数关系,对预测胶黏剂在特定应力下的蠕变行为有着重要意义。（3）对自制的环氧结构胶黏剂进行了湿热老化和热老化之后的动态力学性能测试以及加速表征。由于湿热老化对高聚物性能的影响要在较长的时间内才能被观察到,目前大部分的湿热老化实验都采用将材料置于恒温水浴锅中来加速实验,但这和实际的湿热环境有一定的差距,本文采用恒温恒湿老化箱进行湿热老化实验,更为符合实际服役环境。实验结果表明,这种环氧结构胶黏剂在四个不同湿度下老化30天后的性能变化很小,证明该胶黏剂耐湿热老化性能较好。此外,通过运用时间-温度等效原理,时间-老化时间等效原理和时间-湿度等效原理,得到了环氧结构胶黏剂在相对湿度95%,70℃下老化20天的,频率变化20个数量级范围的广义曲线,有效地缩短了实验周期。同时,也为其他高聚物的长期力学性能加速表征提供了一种方法,由短期的实验数据可以得到高聚物在特定湿度、温度下老化特定时间的广义曲线。热老化实验结果表明,在80℃、100℃、120℃温度水平下老化30天后,胶黏剂性能变化不大;但在140℃温度水平下,胶黏剂性能不稳定且随着老化时间增加下降迅速,说明此种环氧结构胶黏剂适用于120℃以下的环境中。此外,在对热老化后的胶黏剂力学性能进行加速表征时,实验证明,在运用时间-温度等效原理时,当老化温度和测试温度不一致时,应当选用测试温度为参考温度,再用其他等效原理进行二次加速表征。（4）对第四章中自制的环氧结构胶黏剂在室温和拉伸应力水平为36MPa的条件下,利用时间-应力等效原理得到广义曲线,分别用整数阶Burgers模型和分数阶KBurgers模型进行了拟合。结果表明,与Burgers模型相比,KBurgers模型能较好地预测这种新型胶粘剂在室温下的蠕变行为。实验和模型预测可为今后新型胶粘剂的各种实际应用提供参考。（5）在常温下,对环氧结构胶黏剂进行了混凝土裂缝修补加固和以混凝土为基础粘结钢筋实验研究。在对150mm×150mm×300mm混凝土试块的高度中部预制两条对称裂缝为150mm×30mm×2mm的裂缝修补实验中,预制裂缝的混凝土试块抗压强度下降到无预制裂缝混凝土试块的61.6%,用胶黏剂进行修补后,其抗压强度达到无预制裂缝混凝土试块的90.5%,这说明胶黏剂的使用大大地提高了试块的抗压强度,修补加固效果显着。在使用胶黏剂对钢筋和混凝土的粘结实验中,主要考察了两种试件在三种不同动态匀变载拉伸速度（0.2kN/s,0.5kN/s,0.8kN/s）下的拉拔强度。当动态匀变载拉伸速度较低（0.2kN/s）时,试件破损,裂缝较宽,混凝土发生破碎,表明这时以混凝土的破坏为主,钢筋和混凝土之间粘接效果好。当动态匀变载拉伸速度较高（0.5kN/s,0.8kN/s）时,试件破损,裂缝较窄,混凝土和胶黏剂均未发生破碎,钢筋拔出,表明这时以钢筋拔出破坏为主。由此可知,当动态加载速度较低时,用自制胶黏剂粘接钢筋和混凝土的粘接效果较佳。
赵云峰[6]（2018）在《高性能胶黏剂密封剂在航天工业领域的应用》文中提出本文对耐烧蚀、耐高温、耐低温、耐介质、耐空间环境、耐高真空、高强度、高韧性等高性能胶黏剂密封剂的性能及其在我国运载火箭、导弹、卫星、飞船和空间站等航天产品上的应用进行了综合评述。
刘纪艳[7]（2018）在《环氧树脂建筑结构胶的改性与力学性能研究》文中提出历史遗留古建筑、农村城镇砌体结构等各类旧建筑物,随着时间的推移其老化、伤损问题越来越严重。近年来关于老建筑的加固与修复问题受到业界广泛关注,环氧树脂作为一种新型建筑结构胶被广泛应用。但目前的环氧树脂建筑结构胶在应用中普遍存在强度不高、脆性大、弹性模量较低、工作性能差等缺点,故有必要对环氧树脂结构胶进行改性实现具有较高力学性能和功能化的应用价值。本文通过控制固化剂所占环氧树脂比例、环氧树脂结构胶填料种类和掺量进行试验,以纳米碳酸钙、硅微粉（5000目）及两者按1:1混合的组合物作为填料对常用的环氧树脂结构胶进行改性,分析不同比例的固化剂下不同填料对环氧树脂结构胶性能的影响规律,并对改性后的环氧树脂建筑结构胶进行分类,最后确定相对强度高、断裂伸长率大、弹性模量高的配比。研究结果表明,纳米碳酸钙对环氧树脂结构胶的抗压强度有提高作用,当固化剂为环氧树脂的二分之一时,3%和5%掺量的纳米碳酸钙改性环氧树脂结构胶抗压强度有少量提升,纳米碳酸钙为7%时,树脂浇铸体的抗压强度为71.34MPa,比基体抗压强度提高12.6%。低掺量的纳米碳酸钙对结构胶抗拉强度有提高作用,固化剂占环氧树脂的三分之一时,3%掺量的纳米碳酸钙改性环氧树脂建筑结构胶抗拉强度为40.24MPa,比基体抗拉强度提高16.8%,高掺量的纳米碳酸钙对环氧树脂的拉伸性能没有促进作用。硅微粉能显着改善环氧树脂结构胶的工作性能,对其断裂伸长率、抗拉强度、抗压强度均有较大程度的提高,固化剂占环氧树脂的二分之一时,5%硅微粉改性环氧树脂结构胶的抗压强度为77.57MPa,掺量高于5%时,抗压强度有所下降但仍高于基体抗压强度。固化剂占环氧树脂的三分之一时,硅微粉掺量小于7%时,环氧树脂结构胶的抗压强度随着填料的增加不断提高,硅微粉掺量高于7%时,浇铸体试件抗压强度下降,但仍高于基体抗压强度。3%掺量硅微粉改性环氧树脂结构胶的抗拉强度和基体抗拉强度接近,但弹性模量有较大提高,固化剂为二分之一时,5%硅微粉改性环氧树脂结构胶抗拉强度为46.66MPa,比基体拉伸强度提高29.9%。纳米碳酸钙和硅微粉的组合能产生叠合效应,改性后环氧树脂结构胶的抗压强度提高更为显着,拉伸强度和断裂伸长率也有明显的提高,固化剂占环氧树脂的二分之一时,5%组合填料改性环氧树脂结构胶的抗压强度为83.21MPa,抗拉强度为39.21MPa,比基体强度分别提高31.3%和9.1%,断裂伸长率为4.71%,固化剂占三分之一时,7%组合填料改性环氧树脂建筑结构胶抗压强度为80.81MPa,拉伸强度为40.79MPa,高于基体强度分别为30.1%和18.4%,断裂伸长率为4.54%。同时纳米碳酸钙的加入代替了部分硅微粉降低了结构胶的成本,符合工程施工中的经济性要求。改性后的环氧树脂结构胶综合性能优良,能满足建筑结构加固要求,具有推广和应用价值。
李洪峰[8]（2017）在《结构-功能一体化耐高温氰酸酯树脂改性及胶膜的研究》文中认为雷达罩作为飞机及导弹的一个结构-功能部件,保护雷达天线在恶劣环境条件下正常工作,既要具有透波功能,又要承载一定结构强度。因此,要求树脂及胶粘剂同时具有良好的粘接性能、介电性能、工艺性能和耐热性能,以满足耐高温天线罩的制造和使用要求。氰酸酯树脂（Cyanate Ester,简称CE）是一类新型高性能功能性树脂基体,CE的极性很低、介电性能优异,可在宽广的温度范围和频率范围（50 Hz-10 GHz）内保持低而稳定的介电常数和介质损耗角正切,这一功能是聚酰亚胺（PI）、双马来酰亚胺（BMI）和环氧树脂（EP）等无法比拟的。氰酸酯树脂凭借优良的介电性能、耐热性和粘接性能成为制造隐身结构和雷达天线罩的最佳材料,同时在航空航天、电子封装、绝缘材料等领域也都有着非常广阔的应用前景,成为21世纪具有巨大社会经济效益的树脂基体,被称为是“二十一世纪最具竞争力的高性能结构与功能材料的树脂品种”。但与其他热固性树脂一样,氰酸酯树脂普遍存在固化物较脆等弱点,限制了其应用,鉴于此,本论文开展了如下几方面的氰酸酯树脂改性及其胶粘剂的研究。（1）通过使用二胺引入柔性基团,使用芳香族二酐合成了具有异构结构的全芳香的乙炔基聚酰亚胺（S1）,通过控制分子量及分子量分布、引入柔性醚键和异构结构,使预聚物具有良好的溶解性、在氰酸酯树脂体系中的分散性,同时固化后具有良好的耐热性能、高温机械强度。S1树脂的玻璃化转变温度（Tg）达374.2℃。5%的热分解温度Td5=508℃,10%的热分解温度Td10=553℃,800℃的残炭率为68%,证明我们合成S1具有较高的耐温性能和热稳定性,而且在保持耐温性的同时,其具有良好的溶解性能。采用合成的聚酰亚胺（S1）改性双酚A型氰酸酯,通过红外和变温动态力学分析（DMA）对S1/BCE树脂体系的固化机理和动力学进行研究,对其互穿网络形成机理进行了探索,并对固化后样品的动态力学行为（包括损耗角正切、储能模量）进行了分析,最后对合成的乙炔基聚酰亚胺和双酚A型氰酸酯的结构与其力学性能、耐热性能等性能之间的关系进行研究。为了研究乙炔基聚酰亚胺和双酚A型氰酸酯固化顺序对树脂体系性能的影响,通过向以质量比为10:3的乙炔基聚酰亚胺/氰酸酯体系（CS103）中加入环烷酸铜催化剂,来研究聚酰亚胺改性催化剂催化的氰酸酯树脂体系的耐热性能以及加工性能。（2）采用聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）@聚丁二烯（PB）核壳结构粒子增韧双酚A型氰酸酯（BCE）树脂,制备了改性氰酸酯树脂。通过拉力机、DMA和热失重（TG-DTA）、扫描电子显微镜（SEM）和透射电子显微镜（TEM）、旋转流变仪（DHR-2）、介电测试仪对改性树脂的机械性能、耐热性、微观结构、流变性能及介电性能对改性氰酸酯树脂进行测试。当核壳橡胶用量为6%时可以取得较好的增韧效果。核壳橡胶在BCE树脂基体中分散性好,并且核壳橡胶的加入没有降低树脂耐热性,基本没有影响到BCE树脂的流变特性和介电性能,PMMA@PB/BCE树脂体系性能优异,可作为预浸料基体树脂,适用于航空航天低介电复合材料的制造。（3）使用浓硫酸和浓硝酸的混酸体系对多壁碳纳米管（MWCNTs）进行处理,用酸化后的MWCNTs来改性氰酸酯树脂体系,结果表明混酸处理后的MWCNTs,表面的含氧官能团主要有-COOH、-C-OH、-C=O、-C-OR等。极性的增加使得MWCNTs在树脂基体中的分散效果较好。力学性能数据表明,当处理的MWCNTs添加量为0.6 wt%时,体系的KIC和GIC的值分别为1.39 Pa·m0.5和364 J/m2,断裂韧性值分别提高45.7%和76.0%。混酸处理的MWCNTs加入后固化树脂的Tg比未加入体系有所降低,但降低的幅度不大。MWCNTs的加入增加了氰酸酯树脂的介电常数和介电损耗,添加量为0.6 wt%时介电常数和介电损耗突变,当MWCNTs添加量为0.8 wt%时,1GHz频率下介电常数为5.1,介电损耗0.032。这种高介电常数和介电损耗的氰酸酯树脂已不适用于雷达罩等隐身透波材料的制造,但在印制电路板上、电气工程领域及微机电和生物工程领域具有广阔应用前景。（4）酚醛型氰酸酯（NCE）树脂在氰酸酯树脂中耐热性最好,为进一步突破酚醛型氰酸酯树脂耐热性的技术瓶颈,本章引入耐热性更优异的双邻苯二甲腈（BPh）树脂作为耐热改性剂,进一步提升了酚醛型氰酸酯的耐热性,同时对改性树脂体系的力学性能起到了有益效果。由于纯的双邻苯二甲腈树脂固化较难发生,本章采用了烯丙基双酚A/双马树脂预聚物催化双邻苯二甲腈树脂固化,改性后的双邻苯二甲腈树脂树脂,DSC峰顶温度为250.6℃,这样的固化温度可以和氰酸酯树脂固化温度范围协调进行。采用BPh树脂改性NCE树脂,90%残炭率温度明显提高,从420℃到480℃最后到550℃。拉伸性能和弯曲性能变化不大,冲击强度和断裂韧性略有增加。（5）采用酚醛型氰酸酯树脂和双酚A型氰酸酯树脂复配作为耐高温胶膜的主体树脂,采用双邻苯二甲腈树脂为耐热补强剂,采用热塑性树脂或核壳橡胶等为增韧剂,制备了改性耐高温氰酸酯胶膜。耐高温改性氰酸酯胶膜可在260℃以下完成固化;其韧性好,滚筒剥离强度达到20N-mm/mm以上;耐热性能好,玻璃化转变温度为360℃,5%热失重温度为500℃;该胶膜粘接性能好,常温剪切强度16.10 MPa,350℃剪切强度达到10.36 MPa,该胶膜与复合材料匹配性好,可用于复合材料的粘接。
李健灏,罗顺[9]（2017）在《建筑结构胶粘剂的发展和选用》文中研究表明建筑结构胶粘剂经过多年的发展已经成为重要的结构粘接材料。本文简述了建筑结构胶粘剂的发展历史、种类以及选用,并展望建筑胶粘剂的发展方向。
刘涛,张宇,王铭,叶谦,谭惠芬,李俊俊,岳鑫业,潘巧明[10]（2017）在《胶粘剂在中空纤维超滤膜组件中的应用》文中研究指明介绍了胶粘剂在中空纤维超滤膜组件中的应用背景,特别综述了中空纤维超滤膜组件的形式、胶粘剂的种类以及在实际使用过程中胶粘剂必须满足的性能指标（如混合黏度、与膜丝的浸润性、固化周期、放热量、爬丝高度、固化硬度、拉伸强度、弯曲强度、冲击强度及其与膜壳之间的剪切强度等）。最后对中空纤维超滤膜的发展前景进行了展望。
二、高性能环氧型建筑结构胶粘剂的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高性能环氧型建筑结构胶粘剂的研制（论文提纲范文）
（1）高性能胶黏剂密封剂在航天工业领域的应用与展望（论文提纲范文）
| 1. 前言 |
| 2. 航天产品对胶黏剂密封剂的特殊要求 |
| 3. 高性能胶黏剂密封剂的性能及其在航天产品上的应用 |
| 3.1 热防护层粘接胶黏剂及其应用 |
| 3.2 防热密封剂及其应用 |
| 3.3 耐低温胶黏剂及其应用 |
| 3.4 空间级胶黏剂及其应用 |
| 3.5 其它功能性胶黏剂及其应用 |
| 3.6 纤维增强树脂基复合材料结构胶黏剂及其应用 |
| 4 结束语 |
（2）混凝土桥梁加固高性能结构胶研发及试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.2 混凝土裂缝的形成原因 |
| 1.1.3 混凝土裂缝的危害 |
| 1.2 加固技术研究进展 |
| 1.2.1 封闭裂缝法 |
| 1.2.2 加固结构法 |
| 1.3 环氧建筑结构胶的概述 |
| 1.3.1 国外建筑结构胶粘剂的发展历史 |
| 1.3.2 国内建筑结构胶粘剂的发展历史 |
| 1.3.3 环氧建筑结构胶的基本组成 |
| 1.3.4 环氧建筑结构胶粘剂的主要性能 |
| 1.4 环氧建筑结构胶的概述 |
| 1.4.1 传统建筑结构胶增韧技术 |
| 1.4.2 无机纳米类建筑结构胶增韧技术进展 |
| 1.5 建筑结构胶存在的问题 |
| 1.6 本文的研究内容和技术路线 |
| 1.6.1 研究内容 |
| 1.6.2 技术路线 |
| 第二章 高性能结构胶的合成机理与试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与方法 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 KH-792功能化石墨烯(MGE)的制备 |
| 2.2.4 高性能结构胶的制备与性能研究 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.3.1 KH-792功能化石墨烯(MGE)的实验分析 |
| 2.3.2 高性能结构胶实验结果分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 高性能结构胶的混凝土加固试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 三点弯曲梁法 |
| 3.3 三点弯曲试验概述 |
| 3.3.1 试件设计 |
| 3.3.2 试件加固 |
| 3.3.3 三点弯曲试验装置及测点的布置 |
| 3.4 试验步骤 |
| 3.5 实验现象及破坏形式 |
| 3.5.1 实验现象 |
| 3.5.2 破坏形式 |
| 3.6 荷载-位移曲线 |
| 3.7 断裂参数计算与分析 |
| 3.7.1 断裂能 |
| 3.7.2 断裂韧度 |
| 3.7.3 双K断裂参数 |
| 3.7.4 FRP加固混凝土切口梁的阻裂机理 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 高性能结构胶的损伤混凝土界面黏结-分离本构 |
| 4.1 试验概况 |
| 4.1.1 试验材料与试件设计 |
| 4.1.2 模拟火灾处理混凝土黏结界面 |
| 4.1.3 OEP和NEP结构胶渗透试验 |
| 4.1.4 界面黏结性能试验 |
| 4.1.5 三点弯曲试验 |
| 4.2 试验数据结果分析 |
| 4.2.1 高温试验结果及分析 |
| 4.2.2 渗透试验结果及分析 |
| 4.2.3 界面黏结性能试验结果与参数分析 |
| 4.2.4 修复混凝土试验结果及其分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 在学期间发表成果情况 |
（3）环氧树脂建筑结构胶粘剂的性能研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 实验材料与仪器 |
| 1.2 性能测试标准 |
| 2 环氧树脂建筑结构胶粘剂组分选定实验 |
| 2.1 环氧树脂 |
| 2.2 固化剂 |
| 2.3 稀释剂 |
| 2.4 促进剂 |
| 2.5 偶联剂 |
| 2.6 填料 |
| 3 环氧树脂建筑结构胶粘剂的性能分析 |
| 4 结语 |
（4）高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状分析 |
| 1.2.1 钢桥疲劳与加固研究方面 |
| 1.2.2 环氧胶黏剂性能研究方面 |
| 1.2.3 胶粘CFRP加固钢结构界面性能研究方面 |
| 1.3 本文研究目的与研究内容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第二章 纳米材料环氧胶黏剂的力学性能与微观结构 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试件设计与制作 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 固化剂对胶黏剂力学性能影响 |
| 2.3.2 纳米材料对胶黏剂力学性能影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 胶黏剂关键组分对室温下CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试件设计与制作 |
| 3.3 试验方法 |
| 3.4 试验结果及分析 |
| 3.4.1 固化剂对CFRP板/钢板界面性能的影响 |
| 3.4.2 纳米SiO_2掺量对CFRP板/钢板界面性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 固化剂混掺对高温下CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试件设计与制作 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.3 试验结果及分析 |
| 4.3.1 胶黏剂基本力学性能 |
| 4.3.2 CFRP板/钢板搭接试件界面性能 |
| 4.3.3 研制胶黏剂的耐高温性能评价 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 基于推荐配比胶黏剂的CFRP板/钢板界面性能的温度影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试件设计与制作 |
| 5.2.3 试验方法 |
| 5.3 试验结果及分析 |
| 5.3.1 温度对胶黏剂基本力学性能影响 |
| 5.3.2 温度对CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 基于推荐配比胶黏剂的CFRP板/钢板界面湿热及疲劳耐久性 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验概况 |
| 6.2.1 恒温水浴试验 |
| 6.2.2 疲劳试验 |
| 6.3 试验结果及分析 |
| 6.3.1 湿热耐久性 |
| 6.3.2 疲劳耐久性 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 胶粘CFRP板/钢板界面性能理论分析与数值模拟 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 CFRP板/钢板界面性能理论分析 |
| 7.2.1 黏结-滑移本构表达式 |
| 7.2.2 控制方程 |
| 7.2.3 界面损伤发展阶段 |
| 7.2.4 计算结果与试验数据比较 |
| 7.2.5 影响参数分析 |
| 7.3 极限承载力预测 |
| 7.3.1 计算模型 |
| 7.3.2 计算结果与试验数据比较 |
| 7.4 CFRP板/钢板界面性能数值模拟 |
| 7.4.1 损伤失效模拟方法 |
| 7.4.2 材料的应力-应变简化模型 |
| 7.4.3 有限元模型建立 |
| 7.4.4 数值模拟结果与分析 |
| 7.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 申请的专利 |
| 博士生期间参加的课题项目 |
（5）室温固化环氧结构胶黏剂研制及流变性能加速表征（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 本文的研究背景和意义 |
| 1.2 建筑结构环氧树脂胶黏剂研究现状 |
| 1.3 高分子材料的物理老化研究现状 |
| 1.4 高分子材料物理老化表征方法研究现状 |
| 1.5 高分子材料长期力学性能研究现状 |
| 1.6 高分子材料黏弹性本构模型研究现状 |
| 1.7 本文的主要研究内容 |
| 2 高分子材料的流变性能及长期性能加速表征 |
| 2.1 高聚物的静态黏弹性 |
| 2.2 高聚物的动态黏弹性 |
| 2.3 高聚物长期力学性能加速表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 室温固化环氧结构胶黏剂研制和物理老化 |
| 3.1 室温固化环氧结构胶黏剂的制备 |
| 3.2 环氧结构胶黏剂的物理老化实验 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 环氧结构胶黏剂静态力学性能分析和加速表征 |
| 4.1 胶黏剂静态力学性能测试 |
| 4.2 长期静态力学性能加速表征 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 环氧结构胶黏剂动态力学性能分析和加速表征 |
| 5.1 动态力学性能测试 |
| 5.2 湿热老化对环氧结构胶黏剂的影响 |
| 5.3 湿热老化对胶黏剂性能影响的加速表征分析 |
| 5.4 热力学分析 |
| 5.5 热老化对环氧结构胶黏剂的影响 |
| 5.6 热老化对胶黏剂性能影响的加速表征分析 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 环氧结构胶黏剂流变本构模型 |
| 6.1 整数阶微积分流变模型基本原理 |
| 6.2 分数阶微积分流变模型基本原理 |
| 6.3 分数阶KBurgers模型对环氧结构胶黏剂蠕变行为的描述 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 环氧结构胶黏剂应用实验 |
| 7.1 混凝土裂缝修补加固实验 |
| 7.2 钢筋混凝土粘接实验 |
| 7.3 本章小结 |
| 8 全文总结及展望 |
| 8.1 总结 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A |
| 致谢 |
（7）环氧树脂建筑结构胶的改性与力学性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 前言 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 建筑结构胶简介 |
| 1.2.1 建筑结构胶的分类和特点 |
| 1.2.2 建筑结构胶的发展历史及发展趋势 |
| 1.3 环氧树脂结构胶简介 |
| 1.3.1 环氧树脂结构胶 |
| 1.3.2 环氧树脂结构胶优缺点 |
| 1.4 环氧树脂建筑结构胶的主要组成 |
| 1.4.1 环氧树脂 |
| 1.4.2 固化剂 |
| 1.4.3 增韧剂 |
| 1.4.4 填料 |
| 1.5 改性环氧树脂胶粘剂的研究概况 |
| 1.5.1 环氧树脂结构胶固化温度的改性 |
| 1.5.2 环氧树脂结构胶阻燃性能的改性 |
| 1.5.3 填料对环氧树脂的改性 |
| 1.6 研究内容 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 填料材料的选择 |
| 2.2 试验材料 |
| 2.2.1 环氧树脂 |
| 2.2.2 固化剂 |
| 2.2.3 偶联剂 |
| 2.2.4 稀释剂 |
| 2.2.5 填料 |
| 2.3 试验设备及仪器 |
| 2.4 试件制备及测试标准 |
| 2.5 拉伸和压缩强度的测试方法 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 纳米碳酸钙改性环氧树脂建筑结构胶的力学性能 |
| 3.1.1 纳米碳酸钙 |
| 3.1.2 纳米碳酸钙对环氧树脂建筑结构胶压缩性能的影响 |
| 3.1.3 纳米碳酸钙对环氧树脂建筑结构胶抗拉性能的影响 |
| 3.1.4 纳米碳酸钙改性环氧树脂的拉伸断裂面分析 |
| 3.2 硅微粉对环氧树脂建筑结构胶的性能影响 |
| 3.2.1 硅微粉 |
| 3.2.2 硅微粉对环氧树脂建筑结构胶压缩性能的影响 |
| 3.2.3 硅微粉对环氧树脂结构胶拉伸性能的影响 |
| 3.2.4 环氧树脂结构胶试件压缩破坏形态和拉伸断裂面分析 |
| 3.3 纳米碳酸钙和硅微粉组合对环氧树脂建筑结构胶的性能影响 |
| 3.3.1 纳米碳酸钙和硅微粉组合 |
| 3.3.2 纳米碳酸钙和硅微粉组合填料对环氧树脂建筑结构胶压缩性能的影响 |
| 3.3.3 纳米碳酸钙和硅微粉组合填料对环氧树脂结构胶拉伸性能的影响 |
| 3.3.4 不同填料对环氧树脂建筑结构胶的性能影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 讨论 |
| 4.1 试验讨论 |
| 4.2 试验的创新与不足 |
| 4.3 本研究的环氧树脂建筑结构胶的参考应用范围 |
| 4.4 进一步研究设想 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表论文及参与课题 |
（8）结构-功能一体化耐高温氰酸酯树脂改性及胶膜的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 氰酸酯树脂种类及特性 |
| 1.3 氰酸酯树脂主要化学反应 |
| 1.4 氰酸酯树脂改性 |
| 1.4.1 热固性树脂改性氰酸酯树脂 |
| 1.4.2 热塑性树脂改性氰酸酯树脂 |
| 1.4.3 橡胶弹性体改性氰酸酯树脂 |
| 1.4.4 其它材料改性氰酸酯树脂 |
| 1.5 氰酸酯树脂的应用 |
| 1.5.1 氰酸酷树脂在高性能印剧电路板上的应用 |
| 1.5.2 氰酸酯树脂在航空航天方面的应用 |
| 1.5.3 氰酸酯树脂在胶粘剂方面的应用 |
| 1.6 聚酰亚胺概述 |
| 1.6.1 聚酰亚胺的合成方法 |
| 1.6.2 乙炔基聚酰亚胺的发展 |
| 1.6.3 乙炔封端聚酰亚胺的固化机理 |
| 1.6.4 聚酰亚胺胶粘剂 |
| 1.7 双邻苯二甲腈树脂概述 |
| 1.7.1 双邻苯二甲腈树脂研究进展 |
| 1.7.2 双邻苯二甲腈树脂固化反应机理 |
| 1.8 粘接的基本概念 |
| 1.8.1 粘接作用机理及影响因素 |
| 1.8.2 粘接强度的影响因素 |
| 1.8.3 结构胶粘剂概述 |
| 1.9 本论文研究的目的、意义和主要内容 |
| 2 乙炔基聚酰亚胺的合成及其改性双酚A型氰酸酯性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与试验方法 |
| 2.2.1 主要原材料及化学试剂 |
| 2.2.2 乙炔基聚酰亚胺的制备 |
| 2.2.3 乙炔基聚酰亚胺薄膜的制备 |
| 2.2.4 乙炔基聚酰亚胺/双酚A型氰酸酯体系的制备 |
| 2.2.5 环烷酸铜催化乙炔基聚酰亚胺/双酚A型氰酸酯体系的制备 |
| 2.2.6 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 乙炔基聚酰亚胺的红外光谱分析 |
| 2.3.2 乙炔基聚酰亚胺(S1)的核磁共振表征 |
| 2.3.3 乙炔基聚酰亚胺合成及优选 |
| 2.3.4 S1/BCE体系的固化机理研究 |
| 2.3.5 S1/BCE体系的固化工艺参数的确定 |
| 2.3.6 活化能的确定 |
| 2.3.7 S1/BCE体系的流变性能 |
| 2.3.8 S1/BCE固化物微观结构 |
| 2.3.9 S1/BCE体系的力学性能 |
| 2.3.10 S1/BCE树脂体系耐热性能分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 核壳结构纳米粒子增韧双酚A型氰酸酯树脂性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 试样制备 |
| 3.2.3 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 CSR-1/BCE树脂体系反应放热特征 |
| 3.3.2 CSR-1/BCE树脂体系黏度 |
| 3.3.3 CSR-1对BCE树脂力学性能的影响 |
| 3.3.4 CSR-1/BCE树脂体系断裂韧性 |
| 3.3.5 CSR-1/BCE树脂体系固化反应动力学研究 |
| 3.3.6 CSR-1对BCE树脂体系耐热性影响 |
| 3.3.7 CSR-1/BCE树脂体系固化物微观结构 |
| 3.3.8 CSR-1/BCE树脂体系介电性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 MWCNTs改性氰酸酯树脂性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.2.1 主要原材料与化学试剂 |
| 4.2.2 试样的制备 |
| 4.2.3 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 多壁碳纳米管的红外分析 |
| 4.3.2 MWCNT的拉曼光谱 |
| 4.3.3 多壁碳纳米管的X射线光电子能谱分析 |
| 4.3.4 多壁碳纳米管的热失重分析 |
| 4.3.5 多壁碳纳米管对CE树脂固化行为的影响 |
| 4.3.6 多壁碳纳米管/氰酸酯树脂复合体系的微观结构分析 |
| 4.3.7 混酸处理的MWCNTs对CE树脂力学性能的影响 |
| 4.3.8 酸化处理后多壁碳纳米管对固化树脂热性能的影响 |
| 4.3.9 BCE树脂体系介电性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 双邻苯二甲腈树脂改性酚醛型氰酸酯树脂性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要原材料与化学试剂 |
| 5.2.2 试样的制备 |
| 5.2.3 性能测定 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 双邻苯二甲腈树脂固化反应热力学 |
| 5.3.2 双邻苯二甲腈树脂红外分析 |
| 5.3.3 双邻苯二甲腈树脂对酚醛型氰酸酷黏度的影响 |
| 5.3.4 改性双邻苯二甲腈树脂对酚醛型氰酸酷固化反应温度的影响 |
| 5.3.5 NCE/BPh树脂体系固化反应动力学研究 |
| 5.3.6 双邻苯二甲腈树脂对酚醛型氰酸酯耐热性能的影响 |
| 5.3.7 双邻苯二甲腈树脂对酚醛型氰酸酯力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 耐高温改性氰酸酯胶膜及其性能 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 主要原材料与化学试剂 |
| 6.2.2 胶膜的制备 |
| 6.2.3 试片处理方法 |
| 6.2.4 耐高温改性氰酸酯胶膜工艺流程 |
| 6.2.5 测试方法 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 增韧剂用量对胶粘剂韧性的影响 |
| 6.3.2 耐高温改性氰酸酯胶膜平面拉伸性能研究 |
| 6.3.3 耐高温改性氰酸酯胶膜基本性能 |
| 6.3.4 耐高温改性氰酸酯胶膜耐热性 |
| 6.3.5 耐高温改性氰酸酯胶膜湿热老化性能 |
| 6.3.6 改性耐高温氰酸酷胶膜粘接复合材料剪切强度分析 |
| 6.3.7 耐高温改性氰酸酯胶膜介电性能 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文、获得专利 |
| 致谢 |
| 附件 |
（9）建筑结构胶粘剂的发展和选用（论文提纲范文）
| 1 建筑结构胶粘剂的发展历史 |
| 2 建筑结构胶粘剂的种类及特性 |
| 3 建筑结构胶粘剂的选用 |
| 4 结语 |
（10）胶粘剂在中空纤维超滤膜组件中的应用（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 中空纤维超滤膜组件的形式 |
| 2 胶粘剂的类型 |
| 3 中空纤维膜组件对胶粘剂的性能要求 |
| 3.1 黏度及降低黏度用稀释剂 |
| 3.2 胶粘剂对膜丝的浸润性 |
| 3.3 胶粘剂的固化周期和固化速率 |
| 3.4 胶粘剂的爬丝高度 |
| 3.5 胶粘剂的硬度 |
| 3.6 胶粘剂的力学性能和粘接性能 |
| 3.7 胶粘剂的脆性 |
| 4 胶粘剂的发展概况 |
| 5 结语 |
四、高性能环氧型建筑结构胶粘剂的研制（论文参考文献）
- [1]高性能胶黏剂密封剂在航天工业领域的应用与展望[A]. 赵云峰. 北京粘接学会第30届学术年会暨绿色建筑胶粘剂论坛暨第五届京津冀粘接技术研讨会论文集, 2021
- [2]混凝土桥梁加固高性能结构胶研发及试验研究[D]. 何俊泓. 广西大学, 2020(07)
- [3]环氧树脂建筑结构胶粘剂的性能研究[J]. 吕强. 粘接, 2020(04)
- [4]高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究[D]. 李游. 长沙理工大学, 2020
- [5]室温固化环氧结构胶黏剂研制及流变性能加速表征[D]. 李卉. 中南林业科技大学, 2019(11)
- [6]高性能胶黏剂密封剂在航天工业领域的应用[A]. 赵云峰. 第二届京津冀粘接技术研讨会暨北京粘接学会第27届学术年会论文集, 2018
- [7]环氧树脂建筑结构胶的改性与力学性能研究[D]. 刘纪艳. 山东农业大学, 2018(09)
- [8]结构-功能一体化耐高温氰酸酯树脂改性及胶膜的研究[D]. 李洪峰. 东北林业大学, 2017(02)
- [9]建筑结构胶粘剂的发展和选用[J]. 李健灏,罗顺. 科技创新导报, 2017(26)
- [10]胶粘剂在中空纤维超滤膜组件中的应用[J]. 刘涛,张宇,王铭,叶谦,谭惠芬,李俊俊,岳鑫业,潘巧明. 中国胶粘剂, 2017(01)