一、饰面膨胀型水性防火涂料的研制（论文文献综述）
唐工凡[1]（2021）在《膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究》文中研究表明膨胀型阻燃涂料可有效提高材料的火安全性能,从根本上遏制火灾的蔓延,减少重大火灾事故的发生。但是大部分传统膨胀型阻燃涂料仍存在吸水性强,相容性、分散性差等缺点,在服役过程中受紫外线照射、湿热循环等多方面环境老化因素综合作用,不仅影响涂料的力学性能和耐久性能,还会使其阻燃性能显着下降,成为潜在安全隐患,限制着其使用范围和服役寿命。本文首先以聚磷酸铵、尿素、环糊精、水性聚氨酯树脂和聚丙烯酰胺作为膨胀型阻燃涂料基础配方,在此配方上依次通过硅油疏水改性、铝钛复合偶联剂表面改性等方法以期增强涂料的疏水性,并且引入白炭黑、加入纳米氧化锌作阻燃协效剂和紫外吸收剂,以提高涂料的抗老化性能。通过溶胶-凝胶法制备出了抗老化膨胀型阻燃涂料（Z-IFRC）,并依据国标规定涂覆方法涂刷于木质胶合板,制备出阻燃复合材料Z-IFRC-W。其次对Z-IFRC-W进行人工加速老化测试（紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变环境）,最后对老化后的Z-IFRC-W分别进行了CONE测试、SEM测试、TG分析、热解动力学分析、XRD分析、抗压强度测试及水接触角测试,研究老化环境对复合材料综合性能的影响规律。研究表明:在传统膨胀型阻燃涂料基础配方上,掺入0.5 wt%的硅油,0.8 wt%的白炭黑,2.0 wt%的纳米氧化锌以及选用型号125的铝钛复合偶联剂,由此配方制备的膨胀型阻燃涂料阻燃性能最佳。通过CONE测试结果表明,经紫外线老化、氙灯老化和高低温湿热交变老化后,Z-IFRC-W的p HRR分别增加了101%、88%和102%,未添加纳米氧化锌的复合材料（IFRC-W）的p HRR分别增加了125%、92%和112%。两种复合材料的产烟量、CO2释放量和耗氧量均随着老化时间的增加逐渐上升,证实复合材料的火安全性能下降。通过SEM测试观察到老化后的复合材料炭层致密程度和完整性逐渐下降,但Z-IFRC-W微观结构完整性优于IFRC-W,证明纳米氧化锌可提高阻燃复合材料的抗老化性。通过TG分析发现,紫外线老化与氙灯老化使复合材料的热稳定性和残炭率逐渐下降,表观活化能E减少证明热分解速率加快,同时XRD图谱表明材料的无定形物质含量也有所下降。通过测试燃烧后复合材料的抗压应变力得知,在形变量为30mm时,经紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变老化的复合材料的Z-IFRC-W最大应变力分别降低了76%、51%和59%,IFRC-W的最大应变力分别降低了73%、59%和65%。通过水接触角测试可知,经紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变老化后的Z-IFRC-W水接触角分别降低了31%、32%和42%,IFRC-W的水接触角分别降低了36%、38%和44%。综上所述,本文制备的抗老化阻燃复合材料Z-IFRC-W比IFRC-W具有更高的火安全性,纳米氧化锌具有较好的抗紫外辐射性能,减少了老化后复合材料阻燃性能和力学性能上的损失。对复合材料在三种老化环境中进行相同时长的老化测试,对比三种老化环境对复合材料综合性能的影响,其影响强弱程度排序结果为:紫外线老化影响程度>高低温湿热交变环境影响程度>氙灯老化影响程度,该老化规律对于后续研发耐候高效的IFRC并进一步提升阻燃材料的火安全性有重要意义。
孙娜娜[2]（2020）在《水性无机膨胀型钢结构防火涂料的研制》文中研究表明目前,有机膨胀型钢结构防火涂料以其良好的综合性能已成为市场的主体,但其含大量的挥发性有机物,且基本都是以聚磷酸铵（APP）-三聚氰胺（MEL）-季戊四醇（PE）为膨胀阻燃体系,一旦遇热,就会释放出有毒的氨气和氰化物,对环境及人体产生极大危害。因此,研发一种对环境友好的钢结构防火涂料显得更为迫切。本课题以碱性硅溶胶（LS-30）和40%甲基硅酸钾溶液（PMS-40）为基料,添加颜填料、膨胀阻燃体系和助剂,制备成水性无机膨胀型钢结构防火涂料。研究了LS-30和PMS-40质量比、助剂的种类与添加量、颜基比大小、颜填料及膨胀阻燃体系的添加量对涂料性能的影响。结果表明,m（LS-30）:m（PMS-40）=1:1.5,分散剂六偏磷酸钠和聚丙烯酸钠分别占颜填料的0.5%和0.3%,增稠剂羧甲基纤维素钠、黄原胶和N-228分别占涂料的0.3%、0.3%和1-1.5%,消泡剂DF-18和DF-8868各为涂料的0.25-0.35%,有机硅丙烯酸酯类流平剂为涂料的0.5%时,涂料在容器中可稳定存在,不分层无气泡,分散效果及流变性达到最优。颜基比为1.5:1-1.7:1,滑石粉、钛白粉、绢云母粉分别为涂料的2%、5%、15-20%,当膨胀阻燃体系白云石为15-20%,可膨胀石墨为3-5%时称为可膨胀石墨体系水性无机膨胀型钢结构防火涂料;膨胀阻燃体系白云石为15-20%,硼砂为1%,可膨胀石墨为0.5-1.0%时可制成硼砂体系水性无机膨胀型钢结构防火涂料。涂层固化7 d,厚1.5-2.0 mm时,涂层有良好的理化性能和防火性能,灼烧后涂层膨胀5-7倍且均匀,耐火时间可达1 h,炭质层致密,且与钢材之间结合力好,对环境友好无污染。从涂层的表面形貌及组成物质入手,结合SEM、XRD、TG-DSC和FT-IR分析检测,研究了可膨胀石墨体系和硼砂体系的防火涂层膨胀阻燃过程。表明:在可膨胀石墨体系中,灼烧前期,甲基硅酸钾和可膨胀石墨协同膨胀阻燃;灼烧中期,主要是白云石发挥阻燃作用;灼烧后期,体系在800℃-1000℃,发生相变化,由固态变为液态吸收热量形成玻璃相。在硼砂体系中,灼烧前期,甲基硅酸钾、可膨胀石墨和硼砂共同膨胀阻燃;灼烧中期,主要是白云石和硼砂发挥协同阻燃作用;灼烧后期,体系在900℃左右,颜填料晶格破坏转变为非晶态,此过程吸收大量热。整个体系物质间共同作用并相互协调,产生优异的膨胀阻燃作用。
张瑜[3]（2019）在《改性膨胀型防火涂料阻燃抑烟效果研究》文中研究指明传统膨胀型阻燃体系在涂料中存在分散性差的缺点,且膨胀型防火涂料在膨胀发泡阻燃的过程中会产生大量的烟气。针对以上缺点,本文对聚磷酸铵进行表面改性处理,选取不同阻燃抑烟剂和改性膨胀阻燃体系进行复配制备出阻燃涂料,并探究其对木板的阻燃抑烟效果,对木材的阻燃抑烟研究具有重要意义。将硅烷偶联剂对聚磷酸铵进行表面改性的产物进行傅里叶变换红外色谱和X射线衍射表征,结果证明改性成功。对Mg（NO3）2·6H2O与Al（NO3）3·9H2O共沉淀后的产物进行傅里叶变换红外色谱和X射线衍射表征,实验结果表明成功制备出镁铝水滑石。对硼酸锌和制备的水滑石进行离子交换反应,并对产物进行傅里叶变换红外色谱和X射线衍射结构表征,结果表明水滑石完成了层间改性。制备的膨胀型防火涂料的膨胀阻燃体系由改性聚磷酸铵、季戊四醇、三聚氰胺构成,并分别选取硼酸锌、水滑石和改性水滑石为阻燃抑烟剂。对防火涂料的阻燃性、热稳定性、热动力学参数、烟气释放性能及燃烧后的炭层结构进行分析。研究表明:硼酸锌的添加量为18份时,所制备的阻燃涂料的阻燃抑烟效果最好,在大板燃烧过程中的平衡温度为120℃,烟密度等级为34.2%,热解后的剩余质量为45%,表观活化能和频率因子分别为27.82kJ·mol-1和0.18×103min-1,膨胀炭层的高度为17mm;水滑石的添加量为10份时,所制备的阻燃涂料的阻燃抑烟效果最好,大板燃烧过程中的平衡温度为125℃,烟密度等级为21.4%,热解后的剩余质量为42%,表观活化能和频率因子分别为35.55kJ·mol-1和0.65×103min-1,膨胀炭层的高度为15mm;改性水滑石的添加量为10份时,所制备的阻燃涂料的阻燃抑烟效果最好,大板燃烧过程中的平衡温度为123℃,烟密度等级为29.7%,热解后的剩余质量为44%,表观活化能和频率因子分别为31.93kJ·mol-1 和 0.38×103min-1,膨胀炭层的高度为 20mm。在上述制备的三种膨胀型防火涂料中,硼酸锌添加型防火涂料的热解过程速度最慢;水滑石添加型防火涂的抑烟作用最好;改性水滑石添加型防火涂料的阻燃效果最好。图[37]表[17]参[75]
胡清华[4]（2019）在《水性膨胀型防火涂料的制备及其性能研究》文中研究说明水性膨胀型防火涂料由于绿色环保、阻燃效率高、干燥快、施工方便等优点,被人们广泛使用。但水性膨胀型防火涂料仍有一些不足,如涂料形成的膨胀炭层强度低,导致涂料耐火性能不好;涂料的生烟量大,导致涂料遇火时危害大;涂料耐水性能差,导致涂料使用寿命短、遇水时作用小等。因此针对以上的情况,本文分别制备了螺环磷酸根离子、碳酸根离子和硝酸根离子插层的水滑石（S-LDH、C-LDH和N-LDH）,以及聚磷酸铵微胶囊（MFAPP）、硼酸锌微胶囊（MFBZ）和次磷酸铝微胶囊（PUFAHP）,将它们应用于膨胀型防火涂料中,并分别研究了不同种类水滑石和水滑石含量对防火涂料的耐火性能的影响,以及微胶囊化阻燃剂对防火涂料耐火性能、抑烟性能和耐水性能的影响。本文的主要工作如下:1、采用半连续种子乳液法,制备了水性丙烯酸酯核壳乳液,所制得的水性乳液凝聚率为2.96%,固含量为42.72%,机械稳定性和钙离子稳定性优异,贮存稳定性在7个月以上;采用水热法,以碳酸根离子、硝酸根离子以及含磷的螺环磷酸根离子为阴离子插层剂,制备了C-LDH、N-LDH和S-LDH三种水滑石,它们层间距分别为0.76nm、0.88nm和1.44nm,其中S-LDH的层间距最大,热稳定性最好;将三种水滑石应用到膨胀型防火涂料中时,它们能够提升膨胀炭层的强度和热稳定性,使得炭层结构更加均匀紧凑,增强了膨胀炭层的隔火隔热能力,其中添加S-LDH的涂料的耐火性能最好,S-LDH的最佳添加量为4～5%。2、采用原位聚合法,以三聚氰胺甲醛树脂、脲甲醛聚合物等为壁材,以聚磷酸铵、硼酸锌、次磷酸铝等为芯材,合成了聚磷酸铵微胶囊（MFAPP）、硼酸锌微胶囊（MFBZ）和次磷酸铝微胶囊（PUFAHP）,通过红外光谱、扫描电镜、粒径分析等表征,证明硼酸锌微胶囊（MFBZ）和次磷酸铝微胶囊（PUFAHP）已被成功制备;水溶性和水接触角测试分析表明,BZ和AHP微胶囊化后,粒子水溶性降低,粒子耐水性得到提升;热失重分析表明,所制备的MFBZ和PUFAHP具有优异的热稳定性。通过防火测试分析表明,MFBZ在防火涂料的添加量在6%左右较为适宜,添加6%MFBZ的涂料的耐火性能优异,防火测试100min时,背温仅为212℃;通过热失重和锥形量热仪测试分析表明,添加MFBZ的涂料的热稳定性能得到有效的提升,生烟量大大减少;炭层分析表明,添加MFBZ之后,涂料的膨胀炭层的膨胀倍率更小,更不易开裂,更加完整,炭层结构也更加紧凑致密;水接触角测试分析表明,APP和BZ的微胶囊化使得涂料的水接触角从31.5°增加到90.1°,涂料表面由亲水变为疏水;静态浸渍试验分析表明,APP和BZ经过微胶囊化,涂料在水中浸泡72h后,涂料仍保持完整,表面不起泡发皱,外观无明显变化,耐水性能有明显的提升;涂料浸水前后耐火测试分析表明,APP和BZ的微胶囊化并不损害涂料的耐火性能,反而使得涂料的耐火性能有一定的提升,微胶囊涂料泡水后的耐火性能远胜于未微胶囊化涂料。
冯伟华[5]（2019）在《水性环氧树脂基海洋平台钢结构膨胀防火涂料的制备研究》文中进行了进一步梳理钢结构海洋平台用于海洋中石油和天然气的采集工作,火灾的形成主要是由井喷引起,在海洋环境中,火灾一旦发生逃生较困难,钢结构虽然属于不燃材料,但是由于钢结构的热传导系数较大,强度模量与温度有很大的关系。当温度达到600℃,钢结构的强度完全丧失,失去支撑作用,使得建筑有坍塌的危险,造成极大的人员损失与经济损失,所以延长钢结构达到极限临界温度的时间,降低明火的蔓延速率,可以为救援提供更多的时间。水性超薄防火涂料,具有环保高效等优点,仅需涂覆2 mm的厚度,即可在发生火灾时形成40-50 mm厚度的膨胀炭层,具有很好的隔热、减缓火灾蔓延的性能。所以在钢结构表面涂覆水性超薄防火涂料对钢结构的保护具有积极意义。由于涂料应用于海洋环境,因此防火涂料应具有良好的耐水性。本研究以水性环氧乳液（EP）为成膜基体,APP/MEL/PER为膨胀体系,寻找了最佳的配方比例。通过添加耐高温的无机填料ZrN,与膨胀体系形成协效作用,提高防火阻燃性能。由于膨胀体系中APP、PER的耐水性较差,通过表面改性提高了 APP和PER的耐水性,从而提高了涂层的耐水性,能够在水中浸泡以后仍然保持较好的防火阻燃性能。主要工作如下:1.选择APP、PER、MEL为膨胀体系的主要组分,进行正交试验。对炭层膨胀高度和极限防火时间进行正交结果分析,得出最佳影响因素和优水平。经过正交结果分析,对炭层膨胀高度的影响顺序是APP>MEL>PER。对极限防火时间的影响顺序为APP>PER>MEL。APP作为膨胀体系中的成炭催化剂,是最主要的影响因素;MEL作为气源,能够产生大量的气体,所以对炭层的膨胀高度影响高于PER。极限防火时间与整体炭层有关,PER作为炭源,与成炭有关,所以对极限防火时间的影响大于MEL。最终得到膨胀体系APP/MEL/PER的最佳添加量,确定了各组分的配方。2.将氮化锆作为无机填料加入以APP/MEL/PER为膨胀体系的膨胀防火涂料中,研究其添加量对涂料防火性能的影响。通过极限防火测试和TGA分析,当ZrN的添加量为3%时,极限防火时间最长,达到61 min,并且残炭含量最高,涂层的热稳定性随ZrN含量的增加而提高。通过Cone测试得到,THR降低20.3%,TSP降低40.0%。随后通过SEM对炭层进行形貌观察,加入3%的ZrN后炭层更加致密。结合拉曼光谱分析和XRD分析,得到在高温情况下加入ZrN后有ZrP2O7和Ti0.8Zr0.2P2O7固溶体生成,发挥了凝聚相阻燃的作用,从而提高了炭层强度,使得炭层有更好的热稳定性,后期的隔热性更好。3.利用原位聚合法制备了环氧树脂包覆的APP（EPAPP）,利用酯化反应法得到季戊四醇C9马来酸酐共聚微球酯（PER-C9-MAH）。通过FTIR、TGA、SEM对其进行表征,成功制备了 EPAPP和PER-C9-MAH。并且通过接触角测试对其疏水性进行测试。将EPAPP和PER-C9-MAH添加到涂料中,明显提高了涂层的耐水性。在蒸馏水和5g/L的盐水中浸泡48h以后,涂层未出现起泡脱落的现象,涂层失重率分别降低到0.210%和0.275%。将浸泡水以后的涂层进行极限防火性能测试,涂层依然保持良好的防火性能,炭层膨胀程度良好。通过拉曼光谱分析和TGA分析可知,加入PER-C9-MAH微球后,炭层的石墨化程度增加,提高了炭层的强度及热稳定性。
陈静[6]（2019）在《复合型防火涂料的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理随着社会的发展和科学技术的突飞猛进,生产高性能环保无污染的防火涂料不仅可降低人员伤亡、减小经济损失,而且对人类社会文明的进步也是大有裨益。防火涂料涂覆于物体表面,在遇火时涂层本身难燃或不燃,对基材有较好的保护作用,为灭火和人员撤离赢得了时间。由于现阶段仅限于无机和有机组分复合的防火涂料本身研究,对膨胀型和非膨胀型两种不同类型的防火涂料进行复合的研究尚未见相关报道,所以本文旨在研发出一种厚-薄型复合的防火涂料。实现两者复合即可提高耐火极限、增加经济利益,又可改善因使用膨胀型防火涂料毒性气体释放带来的环境问题和人员损失。首先,通过对实验原材料进行物理化学分析确定以硅酸盐水泥、耐火土和高铝水泥作为无机粘结剂,膨胀蛭石、珍珠岩、海泡石、陶瓷纤维作为无机填充骨料,制备厚型防火涂料;并经过TGA-DSC、XRD、SEM等分析测试,厚型防火涂料的作用机理分为四个阶段:涂料干燥、吸热阶段,部分物质脱水、气体挥发吸热阶段,热解碳化放热阶段,剩余物继续碳化阶段。经过正交实验逐步多次试配及筛选,得到了一组相对可靠的配合比,并讨论了膨胀蛭石颗粒粒径、含量和膨胀珍珠岩含量对厚型防火涂料干密度以及导热系数的影响。由最优配方制备出的试样的干密度为0.50 g/cm3,导热系数为0.157 W/mk。其次,研究了纯丙乳液、苯丙乳液以及丙烯酸乳液对防火涂料防火性能的影响,由防火测试结果分析选择热稳定较好、附着力较佳的丙烯酸乳液为成膜物质。随之并对膨胀阻燃体系进行L9（34）正交试验结果分析,得出最佳配比为m（APP）:m（MEL）:m（PER）:m（Mg（OH）2）=28:15:8:3。并通过TGA-DSC综合热分析研究了膨胀型阻燃剂的反应机理。然后使用硅烷偶联剂KH-570对无机填充物海泡石进行修饰,经XRD、FTIR、SEM分析确定最佳质量比KH-570:海泡石=0.04:1。防火测试结果表明,添加3%改性海泡石时试样具有最优的隔热性、耐水性等理化性能。TG结果显示,试样残余量为34.68%,提高了炭化层的抗氧化性和强度。最后将两种不同类型的防火涂料进行复合,制备出复合型防火涂料。通过粘结强度测试,分析了作为底层的厚型防火涂料养护天数、以及复合型防火涂料的养护温度和养护湿度对复合层间的粘结强度的影响。结果表明随着底层养护天数的增加,复合层间粘结性增强。另外养护温度和养护湿度对粘结性有较大影响,湿度和温度过高或过低都会导致复合层间的粘结性下降。本实验最优工艺为养护湿度70%、养护温度为25℃,底层涂料养护7 d。之后再进行涂覆薄型防火涂料制备出的复合防火涂料的复合层间粘结性最强,强度值为0.340 MPa。
施钧[7]（2019）在《水性钢结构涂料的制备和性能研究》文中研究说明采用涂料涂装的方法是解决钢结构不耐火和易被腐蚀问题的关键。因此,研制一种绿色环保,兼具防火、防腐双重功能的钢结构涂料具有重要意义。影响涂料性能的因素主要有成膜物质、膨胀体系、颜填料、涂膜工艺、涂料状态、涂膜结构等。其中,成膜物质、膨胀体系、颜填料是影响涂料性能的核心因素。研究了成膜物质、膨胀体系、颜填料对涂料性能的影响,进而优化出一种性能优异的钢结构涂料。本文采用水性环氧乳液作为成膜物质,双季戊四醇、三聚氰胺、聚磷酸铵作为膨胀体系,可膨胀石墨、二氧化钛作为颜填料,配置一种水性钢结构涂料。首先,研究水性环氧树脂各组分不同配比对漆膜基本性能和机械性能的影响。通过单因素试验对水性环氧乳液各组分掺量进行优化。研究结果表明:漆膜基本性能和机械性能会随着固化剂的适当增加而增强,当水性环氧树脂用量:固化剂用量=1:1.25时漆膜性能最佳,当固化剂含量继续增加时反而影响涂料的性能;水性环氧树脂中的蒸馏水用量也会影响漆膜的性能,当水性环氧树脂用量:蒸馏水用量=1:1.25,漆膜性能最佳,当继续增加蒸馏水用量时,漆膜的粘度、抗冲击强度、硬度等都开始降低。其次,研究水性环氧乳液对涂料本身的物理性能、化学性能及耐火性的影响。通过单因素试验对水性环氧在涂料中的用量进行优化。研究结果表明:涂料的物理化性学能和耐火性能会随着乳液的加入而增强,当乳液用量达到35%左右时,涂料的表干时间、实干时间均会缩短,附着力为一级,涂层发泡快、结构整体性好、碳化层致密,耐火性能最佳。然后,研究膨胀体系的膨胀机理及膨胀体系各组分对涂料耐火性能的影响机理。采用热重分析法,对膨胀体系中各物质进行优选,并对膨胀机理进行探究。研究结果表明:适量的二氧化钛和可膨胀石墨的加入会大大提高涂料的耐火性能;膨胀体系按不同配比产生的协同作用对涂料的耐火性能产生很大的影响,当三聚氰胺:双季戊四醇:聚磷酸铵=10:5:6时,膨胀体系会产生更好的协同效果。最后,研究颜填料对涂料性能的影响及涂料各组分的协同作用对涂料耐火性能及耐腐蚀性能的影响。采用单因素试验对可膨胀石墨及二氧化钛的加入对涂料性能的影响进行探究;采用正交试验对涂料各组分不同掺量对涂料整体的协同作用进行探究。研究结果表明:可膨胀石墨及二氧化钛的加入可以很大程度的提高涂料在高温下的涂层结构稳定性和涂料的耐火性能。涂料各组分的协同作用会对涂料整体的耐火性能产生影响,当水性环氧乳液:膨胀体系:颜填料:无极阻燃剂:防锈剂=25:45:4:2:3时体系耐火性能最佳,其平均耐火极限达到89min,符合耐火性能标准。涂料的耐腐蚀性能符合标准要求。
方璐[8]（2017）在《纳米ATH改性饰面型防火涂料的规律及阻燃机理研究》文中研究说明当前,各类建筑物中越来越广泛的使用可燃、易燃的高分子聚合物材料,导致火灾频发且常有重大火灾发生。对建筑物基材施涂防火涂料,是目前被广泛应用的一种防火保护方法。本论文以水性膨胀饰面型防火涂料为研究对象,分别向基础涂料中加入不同粒径和加量的纳米氢氧化铝（ATH）阻燃剂,研究纳米ATH对防火涂料的影响规律和阻燃机理。主要开展了:1)确定基础配方组分,通过正交试验设计优化防火涂料基础配方;2)在防火涂料中添加不同粒径不同比例的纳米ATH,分别测试各防火涂料样品的部分理化性能和燃烧性能,并对结果进行分析;3)对高温分解后形成的膨胀炭质层进行扫描电镜分析和红外分析,对防火涂料的热解过程进行热重分析,结合实验研究结果,分析纳米ATH阻燃剂对防火涂料的影响规律和阻燃机理。现得到以下结论:在确定防火涂料配方中基本组分的基础上,采用（）49L3正交试验设计方法对乳液及膨胀阻燃体系进行优化,结合点燃时间测试结果分析得到阻燃效果最优的涂料配方,该配方防火涂料在热辐射强度为302/mkW,温度为625℃条件下,其点燃时间为605 s,阻燃效果优异。对基础防火涂料样品和添加了纳米ATH的防火涂料样品进行理化性能测试和燃烧测试,综合分析测试结果,得到MZ=100 nm ATH在加量为9%以内的防火涂料性能较优,其中100-1和100-2阻燃效果最好,与基础涂料8#相比阻燃性能显着提升。从对防火涂料膨胀炭质层的SEM-EDX分析中可以得出,MZ=100 nm ATH的加量在3%左右时形成的膨胀炭质层是最理想的蜂窝状结构。通过红外分析得到20-2、50-5、100-1的膨胀炭质层内增加了1300-1cm1450-1cm波段内出现的Si-O-Al强吸收不对称伸缩振动峰,且在1100-1cm1200-1cm波段处20-2、50-5、100-1比8#出现更多的3-4PO吸收特征峰,这些都促进了膨胀炭质层的形成,说明纳米ATH对防火涂料的阻燃效果起到了促进作用。从对防火涂料的TGA-DSC分析得到,加入纳米ATH的防火涂料,无论是热解温度、热解时间还是残炭量均优于8#防火涂料,这些结论与锥形量热仪测得点燃时间结果相符。同时说明纳米ATH的加入提高了防火涂料的阻燃效果,且其脱水温度和吸热量与其粒径、含量、加热条件等有关。
张海师[9]（2014）在《抗污环氧防火涂料的研制及性能研究》文中提出近年来，由于建筑装饰材料的大量使用，火灾事件频发，给国家和个人造成了极大的人身和经济损失。再者，根据我国近两年发布的空气污染数据，粉尘及悬浮颗粒含量严重超标，雾霾天气越来越严重，这对涂料的抗污能力提出了更高的要求。饰面防火涂料可在发生火灾时使可燃性基材与氧气隔绝，从而阻止火焰蔓延；并且又因其优异的理化性能和耐沾污性，在没有火灾时可对基材起到装饰的作用。但目前饰面防火涂料在应用中还存在一些不足，如：阻燃性能还有待提高；耐水性差；零VOC膨胀型防火涂料较少。研究开发高性能且又具有实用价值的饰面膨胀型防火涂料意义重大。本论文针对现有饰面膨胀型防火涂料的特点和不足，对其配方和工艺进行改良，研制了一种新型的抗污环氧膨胀型防火涂料。采用热重差热分析技术分别对膨胀阻燃体系中的聚磷酸铵（APP）、季戊四醇（PER）和三聚氰胺（MEL）的热分解过程进行了探究，研究结果显示，三者的热分解温度基本处于相近的区间，APP-MEL-PER的使用比例为1520%,810%,710%时，可发挥较好的协同作用，表现出最佳的膨胀阻燃效果；通过对涂料阻燃性能的研究得知，选择合适的填料助剂可起到增强炭质层的作用，同时还对膨胀炭质层的膨胀不会产生抑制作用；在膨胀型防火涂料中加入适量的纳米SiO2、纳米TiO2、水镁石可以大大增加膨胀炭质层的耐火时间和强度。通过对涂料耐沾污性能的研究得知，纳米材料主要通过影响涂膜的致密性，改善其亲水性，减少粉尘等污染物的粘附和吸入性污染来改善涂膜的耐沾污性；氟表面活性剂对降低液体表面张力作用显着，而且使用浓度还很低，相比其他表面活性剂来说效果更为明显。当环氧树脂基体、纳米SiO2、纳米TiO2、氟表面活性剂的用量分别为40%45%、2%4%、4%6%、0.1%时，涂料的耐沾污性能最佳。综合检测表明，抗污环氧防火涂料不仅具有优异的阻燃性能和耐沾污性能，而且还具有优异的耐水性、耐酸碱性和耐冷冻循环等理化性能。
关迎东[10]（2010）在《水性环氧改性丙烯酸酯膨胀型饰面防火涂料的研制》文中指出膨胀型饰面防火涂料是一种集装饰和防火于一体的新型功能涂料。近年来,由于各国相继颁布了许多关于环境保护的法律法规,水性饰面防火涂料成为广大科研工作者探索的焦点。但在涂料的环境友好性得到改善的同时,也存在着诸如耐水性及附着力较差等一些理化性能上的劣势。另外,由于水性防火涂料使用了较多的有机聚合物,它们在发挥阻燃作用的过程中会产生大量的烟雾,这严重阻碍了防火涂料的应用。因此,膨胀型饰面防火涂料的高性能化和低烟、低毒化是涂料行业的一个研究方向。本文首先合成了水性环氧改性丙烯酸杂化乳液,考察了聚合反应条件对单体最终转化率的影响。结果表明:乳液聚合的最佳反应条件为引发剂:0.8%,乳化剂:3%,OP-10:SDS=2:1,转速:180rpm,种子乳液:20%。所得乳液单体最终转化率可达98%。同时,我们发现单体的最终转化率与乳胶膜的玻璃化转变温度有直接的关系,最终转化率的提高实现了乳胶膜玻璃化转变温度的可控性;另外,本文制得的环氧-丙烯酸酯乳液具有VOC低、干燥速度快、硬度大、耐水性和附着力好的特点。本文通过对涂料防火体系、填料以及助剂的考察,制备了性能优异的膨胀型饰面防火涂料。结果表明:APP/PER/MEL的质量比为25/10/8、乳液基料占20%时,涂料的防火性能最优;TiO2可以增强膨胀碳质层的强度、提高防火性能,其用量为7.5%时,效果最佳;EG的加入改善了膨胀碳质层的结构、增加了残碳量,大大改善了涂料的防火性能,当选用3%80目的EG时,防火性能效果最佳。通过TG-DTG、SEM、XRD测试,结果表明:APP、PER、MEL以及乳液基料的热分解温度范围基本一致,能够达到较好的匹配;TiO2与APP在高温下反应生成的TiP2O7在阻燃阶段后期发挥了主要的作用;EG能够在膨胀碳层内部通过表面粘连和断层穿插来增加碳层强度、改善碳层结构、提高防火性能。本文通过CONE实验,考察了不同抑烟填料对涂层燃烧时烟毒性能的影响,结果表明:ZB和LEE都具有优异的抑烟作用,它们与EG的复配体系能够进一步降低了材料的总烟毒释放参数,尤其是对试样燃烧初期的抑烟作用较为明显。抑烟填料的加入,能够将涂层材料防火过程中的烟毒释放控制在较低的水平。
二、饰面膨胀型水性防火涂料的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、饰面膨胀型水性防火涂料的研制（论文提纲范文）
（1）膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究（论文提纲范文）
| 主要符号表 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 耐候膨胀型阻燃涂料的研究现状 |
| 1.2.1 膨胀型阻燃涂料国内外发展现状 |
| 1.2.2 偶联剂表面改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.3 硅油疏水改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.4 硅系协效剂改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.5 金属氧化物协效改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.6 老化环境对IFRC性能影响的研究现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 1.4 本文的技术路线 |
| 2 实验样品制备及表征方法 |
| 2.1 膨胀型阻燃涂料基础配方 |
| 2.1.1 膨胀型阻燃涂料的组成 |
| 2.1.2 阻燃涂料基础配方的选定 |
| 2.2 实验方法与过程 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 膨胀型阻燃涂料的制备 |
| 2.2.4 膨胀型阻燃涂料的涂覆 |
| 2.3 试样的表征方法 |
| 3 膨胀型阻燃涂料配方的耐候性优化 |
| 3.1 硅油疏水改性的膨胀型阻燃涂料 |
| 3.1.1 硅油改性IFRC的制备 |
| 3.1.2 性能测试结果 |
| 3.2 白炭黑协效改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.2.1 白炭黑改性IFRC的制备 |
| 3.2.2 性能测试结果 |
| 3.3 偶联剂表面改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.3.1 偶联剂表面改性IFRC的制备 |
| 3.3.2 性能测试结果 |
| 3.4 纳米氧化锌协效改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.4.1 纳米氧化锌改性IFRC的制备 |
| 3.4.2 性能测试结果 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 紫外线老化对复合材料综合性能的影响 |
| 4.1 试样制备 |
| 4.2 紫外线人工加速老化实验 |
| 4.3 性能测试与表征 |
| 4.3.1 紫外老化对复合材料阻燃性能的影响 |
| 4.3.2 紫外老化后复合材料的燃烧参数分析 |
| 4.3.3 紫外老化复合材料的残炭分析 |
| 4.3.4 紫外老化复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 4.3.5 紫外老化复合材料的热重分析 |
| 4.3.6 紫外老化复合材料的热解动力学分析 |
| 4.3.7 紫外老化复合材料的XRD分析 |
| 4.3.8 紫外老化对复合材料力学性能的影响 |
| 4.3.9 紫外老化对复合材料水接触角的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 氙灯老化对复合材料综合性能的影响 |
| 5.1 试样制备 |
| 5.2 氙灯人工加速老化实验 |
| 5.3 性能测试与表征 |
| 5.3.1 氙灯老化对复合材料阻燃性能的影响 |
| 5.3.2 氙灯老化后复合材料的燃烧参数分析 |
| 5.3.3 氙灯老化复合材料的残炭分析 |
| 5.3.4 氙灯老化复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 5.3.5 氙灯老化复合材料的热重分析 |
| 5.3.6 氙灯老化复合材料的热解动力学分析 |
| 5.3.7 氙灯老化复合材料的XRD分析 |
| 5.3.8 氙灯老化对复合材料力学性能的影响 |
| 5.3.9 氙灯老化对复合材料水接触角的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 高低温湿热交变对复合材料综合性能的影响 |
| 6.1 试样制备 |
| 6.2 高低温湿热交变老化实验 |
| 6.3 性能测试与表征 |
| 6.3.1 高低温湿热交变对复合材料阻燃性能的影响 |
| 6.3.2 高低温湿热交变老化复合材料的燃烧参数分析 |
| 6.3.3 高低温湿热交变老化复合材料的残炭分析 |
| 6.3.4 高低温湿热交变复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 6.3.5 高低温湿热交变对复合材料力学性能的影响 |
| 6.3.6 高低温湿热交变对复合材料水接触角的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者硕士在读期间研究成果 |
| 致谢 |
（2）水性无机膨胀型钢结构防火涂料的研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 钢结构防火涂料的分类 |
| 1.3 钢结构防火涂料的组成 |
| 1.3.1 非膨胀型钢结构防火涂料的组成 |
| 1.3.2 膨胀型钢结构防火涂料的组成 |
| 1.4 钢结构防火涂料防火机理 |
| 1.4.1 非膨胀型钢结构防火涂料防火机理 |
| 1.4.2 膨胀型钢结构防火涂料防火机理 |
| 1.5 膨胀型防火涂料的国内外发展现状 |
| 1.5.1 国外研究现状 |
| 1.5.2 国内研究现状 |
| 1.5.3 现阶段存在的问题以及未来发展趋势 |
| 1.6 课题研究的内容及意义 |
| 1.6.1 本课题的主要研究内容 |
| 1.6.2 课题的研究意义 |
| 第二章 试验方法及表征 |
| 2.1 试验原料及设备 |
| 2.2 涂料及涂层的制备 |
| 2.2.1 水性无机膨胀型钢结构防火涂料的制备 |
| 2.2.2 基底钢板预处理 |
| 2.2.3 试验样板的制备与养护 |
| 2.3 测试及表征方法 |
| 2.3.1 涂料在容器中的状态 |
| 2.3.2 pH检测 |
| 2.3.3 涂料黏度的测定 |
| 2.3.4 干燥时间 |
| 2.3.5 初期干燥抗裂性 |
| 2.3.6 涂层厚度的测定 |
| 2.3.7 粘结力测定 |
| 2.3.8 耐水性测试 |
| 2.3.9 耐冷热循环性测试 |
| 2.3.10 涂层防火性能测试 |
| 2.3.11 膨胀倍率的计算 |
| 2.3.12 场发射扫描电子显微分析(SEM) |
| 2.3.13 X-射线衍射分析(XRD) |
| 2.3.14 热重-差示扫描量热测试(TG-DSC) |
| 2.3.15 红外光谱分析(FT-IR) |
| 第三章 试验结果与分析 |
| 3.1 基料质量比对成膜性和贮存时间的影响 |
| 3.2 颜填料与基料的相容性研究 |
| 3.3 助剂对涂料稳定性的影响 |
| 3.3.1 分散剂的种类对涂料稳定性的影响 |
| 3.3.2 分散剂用量对涂料黏度的影响 |
| 3.3.3 增稠剂种类的选择 |
| 3.3.4 增稠剂的用量对涂料稳定性的影响 |
| 3.3.5 消泡剂对涂料的影响 |
| 3.4 颜基比对涂料性能的影响 |
| 3.5 颜填料添加量对涂料性能的影响 |
| 3.5.1 滑石粉添加量对涂层初期干燥抗裂性的影响 |
| 3.5.2 钛白粉添加量对涂层强度的影响 |
| 3.5.3 绢云母添加量对涂层耐水性及耐冷热循环性的影响 |
| 3.6 膨胀阻燃体系对涂料防火性能的影响 |
| 3.6.1 白云石对涂料防火性能的影响 |
| 3.6.2 可膨胀石墨对涂料防火性能的影响 |
| 3.6.3 硼砂对涂料防火性能的影响 |
| 3.7 涂层固化时间对防火性能的影响 |
| 3.8 涂层厚度对防火性能的影响 |
| 本章小结 |
| 第四章 膨胀阻燃过程的研究 |
| 4.1 可膨胀石墨体系水性无机膨胀型防火涂层膨胀阻燃过程的研究 |
| 4.1.1 涂层表观形貌分析 |
| 4.1.2 涂层截面SEM分析 |
| 4.1.3 涂层灼烧前后XRD分析 |
| 4.1.4 涂层TG-DSC测试分析 |
| 4.1.5 涂层FT-IR分析 |
| 4.2 硼砂体系水性无机膨胀型防火涂层膨胀阻燃过程的研究 |
| 4.2.1 涂层表观形貌分析 |
| 4.2.2 涂层截面SEM分析 |
| 4.2.3 涂层灼烧前后XRD分析 |
| 4.2.4 涂层TG-DSC测试分析 |
| 4.2.5 涂层FT-IR分析 |
| 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（3）改性膨胀型防火涂料阻燃抑烟效果研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 木材概述 |
| 1.2.1 木材的应用 |
| 1.2.2 木材阻燃研究的必要性 |
| 1.2.3 木材阻燃方法 |
| 1.3 膨胀型防火涂料概述 |
| 1.3.1 膨胀型防火涂料的分类 |
| 1.3.2 膨胀型防火涂料的组成 |
| 1.3.3 膨胀型防火涂料的阻燃机理 |
| 1.3.4 膨胀型防火涂料的研究进展与前景 |
| 1.4 硼系阻燃剂概述 |
| 1.5 水滑石阻燃剂概述 |
| 1.5.1 水滑石的结构特性 |
| 1.5.2 水滑石的制备与改性 |
| 1.5.3 水滑石的阻燃机理 |
| 1.6 本论的研究内容 |
| 1.7 本文的技术路线图 |
| 2 实验制备与配方优化 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器设备 |
| 2.3 模拟大板燃烧装置 |
| 2.4 实验制备 |
| 2.4.1 阻燃剂的制备 |
| 2.4.2 防火涂料的制备 |
| 2.5 表征方式 |
| 2.5.1 阻燃剂性能表征方式 |
| 2.5.2 防火涂料性能表征方式 |
| 2.6 配方优化 |
| 2.6.1 K-APP的结构表征 |
| 2.6.2 正交试验优化膨胀体系 |
| 3 硼酸锌膨胀型防火涂料的性能研究 |
| 3.1 防火涂料的耐火性能分析 |
| 3.2 烟气释放量分析 |
| 3.3 防火涂料的热重分析与热动力学分析 |
| 3.3.1 热重分析 |
| 3.3.2 热动力学分析 |
| 3.4 残炭分析 |
| 3.4.1 残炭形貌分析 |
| 3.4.2 残炭膨胀高度分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 LDH膨胀型防火涂料的性能研究 |
| 4.1 LDH的FTIR分析与XRD分析 |
| 4.2 防火涂料的耐火性能分析 |
| 4.3 烟气释放量分析 |
| 4.4 防火涂料的热重分析与热动力学分析 |
| 4.4.1 热重分析 |
| 4.4.2 热动力学分析 |
| 4.5 残炭分析 |
| 4.5.1 残炭形貌分析 |
| 4.5.2 残炭膨胀高度分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 改性LDH膨胀型防火涂料的性能研究 |
| 5.1 ZB-LDH的FTIR分析 |
| 5.2 ZB-LDH的XRD分析 |
| 5.3 防火涂料的耐火性能分析 |
| 5.4 烟气释放量分析 |
| 5.5 防火涂料的热重分析与热动力学 |
| 5.5.1 热重分析 |
| 5.5.2 热动力学分析 |
| 5.6 残炭分析 |
| 5.6.1 残炭形貌分析 |
| 5.6.2 残炭膨胀高度分析 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考论献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间的主要科研成果 |
（4）水性膨胀型防火涂料的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 防火涂料的概述 |
| 1.2.1 防火涂料的分类 |
| 1.2.2 膨胀型防火涂料的组成 |
| 1.2.3 膨胀型防火涂料的阻燃机理 |
| 1.3 膨胀型防火涂料的发展历史以及研究趋势 |
| 1.3.1 膨胀型防火涂料的发展历史 |
| 1.3.2 存在问题 |
| 1.3.3 研究趋势 |
| 1.4 水滑石 |
| 1.4.1 水滑石简介 |
| 1.4.2 水滑石的制备方法 |
| 1.4.3 水滑石阻燃 |
| 1.5 微胶囊技术 |
| 1.5.1 微胶囊技术简介 |
| 1.5.2 微胶囊的制备方法 |
| 1.5.3 阻燃剂微胶囊化 |
| 1.6 本文的研究内容和意义 |
| 1.6.1 本文的研究意义 |
| 1.6.2 本文的研究内容 |
| 第2章 水性水滑石膨胀型防火涂料的制备及其耐火性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验原料和仪器 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 样品制备 |
| 2.3.1 水性丙烯酸酯核壳乳液的制备 |
| 2.3.2 水滑石的制备 |
| 2.3.3 水性水滑石膨胀型防火涂料的制备 |
| 2.3.4 水性水滑石膨胀型防火涂料样板的制备 |
| 2.4 测试和表征 |
| 2.4.1 乳液性能测试 |
| 2.4.2 水滑石的结构和性能测试 |
| 2.4.3 水性水滑石膨胀型防火涂料的性能测试 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 水性丙烯酸酯核壳乳液的基本性能 |
| 2.5.2 水滑石的结构和性能表征 |
| 2.5.3 水性水滑石膨胀型防火涂料耐火性能研究 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 水性微胶囊膨胀型防火涂料的制备及其耐火、抑烟和耐水性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验原料及仪器 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.3 样品制备 |
| 3.3.1 水性丙烯酸酯核壳乳液的制备 |
| 3.3.2 微胶囊的制备 |
| 3.3.3 水性微胶囊膨胀型防火涂料的制备 |
| 3.3.4 水性微胶囊膨胀型防火涂料样板的制备 |
| 3.4 测试与表征 |
| 3.4.1 微胶囊的结构和性能测试 |
| 3.4.2 水性微胶囊膨胀型防火涂料的性能测试 |
| 3.5 结果与讨论 |
| 3.5.1 硼酸锌微胶囊的结构和性能表征 |
| 3.5.2 次磷酸铝微胶囊的结构和性能表征 |
| 3.5.3 水性微胶囊膨胀型防火涂料耐火、抑烟、耐水性能研究 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 结论与展望 |
| 4.1 全文总结 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间已发表的论文 |
| 致谢 |
（5）水性环氧树脂基海洋平台钢结构膨胀防火涂料的制备研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 钢结构的防火方法 |
| 1.3 防火涂料 |
| 1.3.1 防火涂料的定义与分类 |
| 1.3.2 膨胀防火涂料的发展 |
| 1.4 膨胀防火涂料的组成与研究进展 |
| 1.4.1 成膜物质的研究进展 |
| 1.4.2 无机填料的研究进展 |
| 1.4.3 膨胀体系的组成 |
| 1.5 膨胀体系在防火涂料中的作用机理 |
| 1.6 膨胀体系的研究进展 |
| 1.7 本课题研究内容 |
| 1.8 本研究的目的和意义 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验设备及测试仪器 |
| 2.3 实验方案 |
| 2.3.1 钢结构防火涂料的制备及基础配方 |
| 2.3.2 防火涂料样品的制备 |
| 2.3.3 环氧树脂包覆APP(EPAPP)的制备 |
| 2.3.4 PER-C_9-MAH的制备 |
| 2.4 材料结构和性能表征 |
| 2.4.1 防火涂料的性能测试 |
| 2.4.2 红外光谱分析(FTIR) |
| 2.4.3 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.4.4 热失重分析(TGA) |
| 2.4.5 锥形量热分析(Cone) |
| 2.4.6 拉曼光谱分析 |
| 2.4.7 扫描电子显微镜(SEM) |
| 2.4.8 涂层耐水性和耐盐水性测试 |
| 2.4.9 接触角测试 |
| 2.4.10 溶解度测试 |
| 2.4.11 水样磷含量测试 |
| 第三章 正交实验法膨胀体系的配方优化 |
| 3.1 正交实验方案的确定 |
| 3.1.1 实验因素及水平的确定 |
| 3.1.2 正交试验方案的确定 |
| 3.2 防火涂料的防火性能测试 |
| 3.3 正交实验结果分析 |
| 3.3.1 膨胀高度的极差分析 |
| 3.3.2 极限防火时间的极差分析 |
| 3.4 对比试验 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 氮化锆对水性环氧膨胀防火涂料的影响 |
| 4.1 涂料配方表 |
| 4.2 极限防火时间测试 |
| 4.3 锥形量热分析(Cone) |
| 4.4 炭层形貌分析 |
| 4.4.1 锥形量热残炭形貌分析 |
| 4.4.2 极限防火时间测试残炭形貌分析 |
| 4.5 膨胀炭层的拉曼光谱测试 |
| 4.6 燃烧炭层的XRD表征 |
| 4.7 防火涂层的热性能分 |
| 4.8 防火涂料的防火机理分析 |
| 4.8.1 凝聚相分析 |
| 4.8.2 阻燃机理 |
| 4.8.3 防火涂料作用示意图 |
| 4.9 本章小结 |
| 第五章 改性APP和PER对膨胀防火涂料防火性能及耐水性能的影响 |
| 5.1 环氧树脂包覆聚磷酸铵(EPAPP)的表征 |
| 5.1.1 APP和EPAPP的溶解度测试 |
| 5.1.2 EPAPP的红外表征 |
| 5.1.3 APP和EPAPP的热重分析 |
| 5.1.4 APP和EPAPP的微观形貌分析 |
| 5.1.5 APP和EPAPP的接触角分析 |
| 5.2 PER改性C_9-MAH共聚实心小球 |
| 5.2.1 PER-C_9-MAH的红外谱图 |
| 5.2.2 PER-C_9-MAH的热稳定性分析 |
| 5.2.3 PER-C_9-MAH的扫描电镜分析 |
| 5.2.4 PER-C_9-MAH的接触角分析 |
| 5.3 EPAPP和PER-C_9-MAH对涂料防火性能的影响 |
| 5.3.1 耐水性防火涂料的实验配方 |
| 5.3.2 EPAPP和PER-C_9-MAH的极限防火性能的测试 |
| 5.3.3 膨胀炭层的宏观和微观分析 |
| 5.3.4 不同配方涂层的热稳定性分析 |
| 5.3.5 PER-C_9-MAH微球的燃烧炭层的拉曼光谱分析 |
| 5.4 涂层的耐水性和耐盐水性研究 |
| 5.4.1 涂层浸泡蒸馏水和盐水测试 |
| 5.4.2 耐水实验后水样状态及含磷量测试 |
| 5.4.3 耐水实验后涂层的防火性能测试 |
| 5.4.4 宏观炭层以及炭层状态与钢板背温的关系 |
| 5.4.5 燃烧炭层的XRD分析 |
| 5.4.6 涂层耐水机理分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论、创新及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 本文创新之处 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果 |
| 导师及作者简介 |
| 附件 |
（6）复合型防火涂料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 防火涂料国内外研究进展 |
| 1.2.1 非膨胀型防火涂料的研究进展 |
| 1.2.2 膨胀型防护涂料的研究进展 |
| 1.3 防火涂料阻燃理论 |
| 1.3.1 非膨胀型防火涂料机理 |
| 1.3.2 膨胀型防火涂料机理 |
| 1.4 膨胀型防火涂料的基本组成及作用 |
| 1.4.1 基料 |
| 1.4.2 阻燃体系 |
| 1.4.3 无机填充物 |
| 1.4.4 其他助剂 |
| 1.5 防火涂料粘结性的研究 |
| 1.6 本论文研究目的、意义及主要内容 |
| 1.6.1 本文研究的目的及意义 |
| 1.6.2 本文研究的主要内容 |
| 1.6.3 本文研究的创新点 |
| 第二章 实验原料、仪器设备与样品表征 |
| 2.1 实验药品与试剂 |
| 2.2 实验仪器及设备 |
| 2.3 样品防火性能测试及理化性能的表征方法 |
| 2.3.1 Q235钢板试件的表面处理 |
| 2.3.2 试样防火性能表征 |
| 2.3.3 试样机理表征 |
| 2.3.4 试样各种理化性能的表征 |
| 第三章 厚型防火涂料的制备与性能的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 厚型防火涂料的制备 |
| 3.2.1 防火涂料试验原材料 |
| 3.2.2 防火涂料制备方法和工艺流程 |
| 3.3 厚型防火涂料的防火机理探讨 |
| 3.3.1 防火涂料试样的综合热分析 |
| 3.3.2 防火涂料试样的XRD图谱分析 |
| 3.3.3 防火涂料试样高温受热后的SEM分析 |
| 3.4 正交实验设计与结果分析 |
| 3.4.1 正交实验设计 |
| 3.4.2 正交实验试样防火性能分析 |
| 3.5 无机填充骨料对厚型防火涂料防火性能的影响 |
| 3.5.1 膨胀蛭石对防火涂料的防火性能的影响 |
| 3.5.2 膨胀珍珠岩对防火涂料的防火性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 薄型防火涂料的制备与性能的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 薄型防火涂料的制备方法和工艺流程 |
| 4.3 不同成膜物质对薄型防火涂料的性能影响 |
| 4.3.1 各种成膜物质对防火涂料防火性能的影响 |
| 4.3.2 各种成膜物质对防火涂料耐水性的影响 |
| 4.4 阻燃体系对薄型防火涂料膨胀防火性能的影响 |
| 4.4.1 三聚氰胺的热行为分析 |
| 4.4.2 聚磷酸铵的热行为分析 |
| 4.4.3 季戊四醇的热行为分析 |
| 4.4.4 正交实验优化阻燃体系的结果和分析 |
| 4.5 有机改性海泡石无机填料对薄型防火涂料性能的影响 |
| 4.5.1 海泡石有机改性结果与分析 |
| 4.5.2 改性后海泡石添加量对防火涂层防火性能的影响 |
| 4.5.3 改性后海泡石对防火涂层耐水性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 厚-薄复合型防火涂料粘结性能的研究 |
| 5.1 复合型防火涂料的制备与养护 |
| 5.2 结果分析与讨论 |
| 5.2.1 厚型防火涂料表面湿度对复合层粘结性的影响 |
| 5.2.2 养护温度对复合层粘结性的影响 |
| 5.2.3 养护湿度对复合层粘结性的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（7）水性钢结构涂料的制备和性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究的目的和意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 水性钢结构涂料国内研究现状 |
| 1.3.2 水性钢结构涂料国外研究现状 |
| 1.4 目前存在的问题 |
| 1.5 研究内容 |
| 2 原材料及试验方法 |
| 2.1 试验原料 |
| 2.1.1 水性钢结构涂料主要成分的优选 |
| 2.1.2 水性钢结构涂料主要原料 |
| 2.2 试验主要仪器与设备 |
| 2.2.1 电子天平 |
| 2.2.2 球磨仪 |
| 2.2.3 扫描电子显微镜 |
| 2.2.4 干燥箱 |
| 2.2.5 热重/差热综合热分析仪 |
| 2.3 涂层基材的预处理 |
| 2.4 原料预处理 |
| 2.5 水性钢结构涂料的配制 |
| 2.5.1 水性钢结构涂料的基本配方 |
| 2.5.2 涂料的制备流程 |
| 2.6 水性钢结构涂料性能的测试 |
| 2.6.1 水性钢结构涂料物理、化学性能的测试 |
| 2.6.2 水性钢结构涂料耐火及耐腐蚀性能测试 |
| 2.6.3 热重分析 |
| 2.6.4 微观结构分析 |
| 3 水性环氧乳液对涂料性能的影响 |
| 引言 |
| 3.1 固化剂的用量对漆膜性能的影响 |
| 3.1.1 固化剂的用量对漆膜粘度的影响 |
| 3.1.2 固化剂的用量对漆膜固含量的影响 |
| 3.1.3 固化剂的用量对漆膜转化率的影响 |
| 3.1.4 固化剂的用量对漆膜机械性能的影响 |
| 3.2 固化剂的用量对漆膜性能的影响 |
| 3.2.1 蒸馏水的用量对漆膜粘度的影响 |
| 3.2.2 蒸馏水的用量对漆膜固含量的影响 |
| 3.2.3 蒸馏水的用量对漆膜转化率的影响 |
| 3.2.4 蒸馏水的用量对漆膜机械性能的影响 |
| 3.3 水性环氧乳液对涂料物理性能的影响 |
| 3.4 水性环氧乳液对涂料化学性能的影响 |
| 3.5 水性环氧乳液对涂料耐火性能的影响 |
| 本章小结 |
| 4 膨胀组分对涂料性能的影响 |
| 引言 |
| 4.1 膨胀机理的探究 |
| 4.2 膨胀体系各组分对涂料耐火性能的影响 |
| 4.3 膨胀体系协同作用对涂料耐火性能的影响 |
| 本章小结 |
| 5 颜填料对涂料性能的影响 |
| 引言 |
| 5.1 可膨胀石墨对涂料耐火性能的影响 |
| 5.2 可膨胀石墨掺量不同时涂料结构微观形貌(SEM)分析 |
| 5.3 二氧化钛对涂料耐火性能的影响 |
| 5.4 涂料整体防火及防腐蚀性能的评估 |
| 5.4.1 涂料整体耐火性能的评估 |
| 5.4.2 涂层的防腐性能的评估 |
| 本章小结 |
| 6 结论和展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 作者在攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（8）纳米ATH改性饰面型防火涂料的规律及阻燃机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 饰面型防火涂料概述 |
| 1.2.1 饰面型防火涂料的分类 |
| 1.2.2 膨胀型防火涂料的阻燃机理 |
| 1.3 膨胀型防火涂料的国内外研究现状及发展趋势 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.3.3 存在问题 |
| 1.3.4 发展趋势 |
| 1.4 纳米氢氧化铝（ATH）阻燃剂 |
| 1.4.1 纳米ATH阻燃剂的发展及应用 |
| 1.4.2 纳米ATH阻燃剂的阻燃机理 |
| 1.5 研究内容及技术路线 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 2 涂料配方试验设计及其制备 |
| 2.1 涂料配方设计的基本原则 |
| 2.2 原材料的分析与选用 |
| 2.2.1 乳液和颜填料的分析与选用 |
| 2.2.2 膨胀阻燃体系的分析与选用 |
| 2.2.3 其他助剂的分析与选用 |
| 2.3 涂料配方正交试验设计 |
| 2.4 涂料的制备过程 |
| 2.5 纳米氢氧化铝（ATH）改性涂料样品制备阻燃剂 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 防火涂料的性能测试及分析 |
| 3.1 理化性能测试及分析 |
| 3.1.1 饰面型防火涂料的技术指标 |
| 3.1.2 实验器材 |
| 3.1.3 改性前后涂料理化性能的测试结果及分析 |
| 3.2 防火性能测试及分析 |
| 3.2.1 实验仪器及操作 |
| 3.2.2 改性前后涂料防火性能的测试结果及分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 膨胀炭质层的表征及阻燃机理分析 |
| 4.1 微观形貌分析 |
| 4.1.1 分析仪器及原理 |
| 4.1.2 测试结果及分析 |
| 4.2 成分结构分析 |
| 4.2.1 分析仪器及原理 |
| 4.2.2 测试结果及分析 |
| 4.3 热降解过程分析 |
| 4.3.1 分析仪器及原理 |
| 4.3.2 测试结果及分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A：纳米ATH无机阻燃剂技术指标的检测报告单 |
| 附录B：9 组正交试验防火涂料的锥形量热仪测试报告 |
| 附录C：纳米ATH改性防火涂料的锥形量热仪检测报告 |
| 作者在攻读学位期间发表的论着及取得的科研成果 |
（9）抗污环氧防火涂料的研制及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 防火涂料简介 |
| 1.2.1 抗污防火涂料 |
| 1.2.2 防火涂料的分类和作用 |
| 1.2.3 防火涂料的防火原理 |
| 1.2.4 膨胀型防火涂料的主要成分及作用 |
| 1.3 膨胀型防火涂料的主要作用机理 |
| 1.3.1 膨胀型防火涂料的协同作用原理 |
| 1.3.2 膨胀炭质层气孔的成型机理 |
| 1.4 防火涂料耐沾污性的影响因素 |
| 1.4.1 防火涂料沾污的途径 |
| 1.4.2 防火涂料耐沾污性的影响因素 |
| 1.4.3 防火涂料耐沾污性的改善措施 |
| 1.5 膨胀型防火涂料的研究进展及发展趋势 |
| 1.5.1 膨胀型防火涂料的研究进展 |
| 1.5.2 膨胀型防火涂料存在的问题 |
| 1.5.3 膨胀型防火涂料发展趋势 |
| 1.6 本课题的目的、意义及主要研究内容 |
| 1.6.1 本课题的研究目的和意义 |
| 1.6.2 本课题的主要研究内容 |
| 第二章 防火涂料膨胀阻燃体系热行为分析 |
| 2.1 聚磷酸铵的热行为分析 |
| 2.2 季戊四醇的热行为分析 |
| 2.3 三聚氰胺的热行为分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 抗污环氧防火涂料阻燃性能研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原料与试剂 |
| 3.1.2 抗污环氧防火涂料的制备工艺 |
| 3.1.3 设备名称与型号 |
| 3.1.4 环氧防火涂料阻燃性能测试 |
| 3.2 膨胀阻燃体系对涂料阻燃性能的影响 |
| 3.2.1 聚磷酸铵用量的影响 |
| 3.2.2 三聚氰胺用量的影响 |
| 3.2.3 季戊四醇用量的影响 |
| 3.2.4 小结 |
| 3.3 填料助剂对涂料阻燃性能的影响 |
| 3.3.1 纳米 SiO2的影响 |
| 3.3.2 纳米 TiO2的影响 |
| 3.3.3 水镁石的影响 |
| 3.3.4 小结 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 抗污环氧防火涂料耐沾污性能研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验设计 |
| 4.1.2 原料与试剂 |
| 4.1.3 实验设备及仪器 |
| 4.1.4 环氧防火涂料耐沾污性能测试方法 |
| 4.2 环氧树脂用量对防火涂料耐沾污性的影响 |
| 4.3 纳米材料对防火涂料耐沾污性的影响 |
| 4.3.1 纳米材料在涂料中的研究现状 |
| 4.3.2 纳米材料对防火涂料性能的影响 |
| 4.3.3 纳米材料对防火涂料耐沾污性能的影响 |
| 4.4 氟表面活性剂对防火涂料涂料耐沾污性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 抗污环氧防火涂料综合性能评价 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 最佳配方 |
| 5.1.2 防火涂料理化性能测试与表征 |
| 5.2 涂料综合性能评价 |
| 5.2.1 涂料理化性能评价 |
| 5.2.2 涂料阻燃性能评价 |
| 5.3 本章小结 |
| 主要结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（10）水性环氧改性丙烯酸酯膨胀型饰面防火涂料的研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 膨胀型饰面防火涂料的分类 |
| 1.1.1 溶剂型饰面防火涂料 |
| 1.1.2 水性饰面防火涂料 |
| 1.2 膨胀型饰面防火涂料的防火原理 |
| 1.2.1 膨胀阻燃阶段的反应种类 |
| 1.2.2 膨胀阻燃阶段的阻燃机理 |
| 1.3 国内外膨胀型饰面防火涂料的发展现状 |
| 1.3.1 国内膨胀型饰面防火涂料的发展现状 |
| 1.3.2 国外膨胀型饰面防火涂料的发展 |
| 1.4 国内外阻燃-抑烟剂的发展 |
| 1.5 防火涂料应具备的基本性能 |
| 1.6 国内外饰面型防火涂料性能测试标准 |
| 1.6.1 我国饰面型防火涂料性能测试标准 |
| 1.6.2 国外饰面型防火涂料性能测试标准 |
| 1.7 本论文的研究目的及意义 |
| 1.8 本论文的主要研究内容 |
| 第2章 水性环氧改性丙烯酸酯乳液的制备 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 原料与试剂 |
| 2.1.2 环氧－丙烯酸乳液的制备工艺 |
| 2.1.3 设备名称与型号 |
| 2.1.4 乳液性能测试与表征 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 聚合条件对单体最终转化率的影响 |
| 2.2.2 乳胶膜DSC 测试分析 |
| 2.2.3 单体转化率与玻璃化转变温度的关系 |
| 2.2.4 不同玻璃化转变温度的乳液配方 |
| 2.2.5 乳液性能测试 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 环氧改性丙烯酸酯乳液基膨胀型饰面防火涂料的研制 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原料与试剂 |
| 3.1.2 实验设备及仪器 |
| 3.1.3 实验工艺 |
| 3.1.4 膨胀防火涂料主要原料的初步选择 |
| 3.1.5 饰面型防火涂料的试样制备及性能测试 |
| 3.1.6 阻燃机理表征方法 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 阻燃体系对涂料防火性能的影响 |
| 3.2.2 阻燃体系各组分配比的确定 |
| 3.2.3 填料对涂料防火性能的影响 |
| 3.2.4 防火涂料的配方及技术性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 膨胀型饰面防火涂料的热行为特性 |
| 4.1 防火涂料阻燃体系的热行为特性研究 |
| 4.1.1 聚磷酸铵的热行为特性分析 |
| 4.1.2 季戊四醇的热行为特性分析 |
| 4.1.3 三聚氰胺的热行为特性分析 |
| 4.1.4 成膜物环氧-丙烯酸酯的热行为特性分析 |
| 4.1.5 膨胀型饰面防火涂料的热行为特性分析 |
| 4.2 本章小结 |
| 第5章 膨胀型饰面防火涂料的烟毒性分析 |
| 5.1 锥形量热仪法研究抑烟填料对膨胀型防火涂料烟毒性能的影响 |
| 5.1.1 硼酸锌(ZB)用量对防火涂料涂覆木板烟毒性能的影响 |
| 5.1.2 抑烟剂LEE 用量对防火涂料涂覆木板烟毒性能的影响 |
| 5.1.3 硼酸锌与LEE 对防火涂料涂覆木板烟毒性能的影响比较 |
| 5.1.4 阻燃抑烟剂与可膨胀石墨（EG）复配对防火涂料涂覆木板烟毒性能的影响 |
| 5.2 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文目录 |
四、饰面膨胀型水性防火涂料的研制（论文参考文献）
- [1]膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究[D]. 唐工凡. 西安建筑科技大学, 2021(01)
- [2]水性无机膨胀型钢结构防火涂料的研制[D]. 孙娜娜. 大连交通大学, 2020(05)
- [3]改性膨胀型防火涂料阻燃抑烟效果研究[D]. 张瑜. 安徽理工大学, 2019(01)
- [4]水性膨胀型防火涂料的制备及其性能研究[D]. 胡清华. 武汉工程大学, 2019(03)
- [5]水性环氧树脂基海洋平台钢结构膨胀防火涂料的制备研究[D]. 冯伟华. 北京化工大学, 2019(06)
- [6]复合型防火涂料的制备及性能研究[D]. 陈静. 华南理工大学, 2019
- [7]水性钢结构涂料的制备和性能研究[D]. 施钧. 沈阳建筑大学, 2019(05)
- [8]纳米ATH改性饰面型防火涂料的规律及阻燃机理研究[D]. 方璐. 重庆科技学院, 2017(01)
- [9]抗污环氧防火涂料的研制及性能研究[D]. 张海师. 长安大学, 2014(02)
- [10]水性环氧改性丙烯酸酯膨胀型饰面防火涂料的研制[D]. 关迎东. 青岛科技大学, 2010(05)